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爐膛負(fù)壓影響鍋爐負(fù)荷的原因及處理

文檔作者：范洪林文檔來源：文慶石化總廠熱電廠		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2024年08月08日
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沌j8i＼
爐瞠負(fù)壓影響鍋爐負(fù)荷的原因及處理
．
文慶石化總廠熱電廠 范洪林 (1637l4) 22，-
摘要 針對鍋爐由于負(fù)壓影響不能滿負(fù)荷運(yùn)行的問題．該廠進(jìn)行了大量的試驗(yàn)和丹析工作，尋找出問題的
根源．并采瑯措施予瓷決解。
關(guān)鍵詞 引風(fēng)機(jī)負(fù)壓予熱囂堵塞
、’ 一} 一，
試途，
前言
大慶石化總廠熱電廠3號爐為哈爾濱鍋
爐廠生產(chǎn)制造的HG一410／9．8—11型鍋爐，
投運(yùn)初期，該爐運(yùn)行狀態(tài)良好．能在額定參數(shù)
下運(yùn)行，但近年來，該爐在引風(fēng)機(jī)的檔板全開
狀態(tài)下，鍋爐最大負(fù)荷僅能維持在300～
350t／h左右，否則鍋爐正壓燃燒。為此，電
廠決定對3號爐進(jìn)行試驗(yàn)，查找鍋爐帶不上
負(fù)荷的原因，提出改進(jìn)措施。
1 試驗(yàn)內(nèi)容及分析
在人爐煤及給水溫度不變的情況下．影
響鍋爐帶不上負(fù)荷的原因，應(yīng)從引風(fēng)機(jī)、煙道
阻力及漏風(fēng)等方面查找。
1 1 引風(fēng)機(jī)全特性
爐所配引風(fēng)機(jī)為Y4—73一llNo25D．標(biāo)
牌出力風(fēng)量35600m3／h，風(fēng)莊3140Pa。引風(fēng)
機(jī)特性負(fù)方向變化，直接影響引風(fēng)機(jī)出力不
足，若滿足不了鍋爐額定負(fù)荷下引風(fēng)機(jī)人口
煙氣量，必然導(dǎo)致鍋爐出力不足。
1 1．1冷態(tài)試驗(yàn)
試驗(yàn)在停爐冷態(tài)狀態(tài)下進(jìn)行．引風(fēng)機(jī)人
口導(dǎo)流 全開，利用出口節(jié)流檔板改變開度
100％、60％、40％．每一工況分別涮量引風(fēng)機(jī)
風(fēng)量、提抖壓頭、溫度等，提升壓頭折算到設(shè)
計(jì)指定狀態(tài)(t=200'C p=0．745kgmj)，最
后繪出壓頭與流量關(guān)系．
一1 一熱電技術(shù)-97年尊3期
a 設(shè)計(jì)特性曲線
b；甲 引風(fēng)機(jī)特性曲鰉
c：乙 引風(fēng)機(jī)特性曲線
田1 引風(fēng)機(jī)童特性曲線
從圖看出．甲、乙兩側(cè)引風(fēng)機(jī)測得的特性
均偏離設(shè)計(jì)特性 乙側(cè)更嚴(yán)重些，從引風(fēng)機(jī)電
流上亦可證明這一點(diǎn)，檔板全開，甲吸風(fēng)機(jī)電
機(jī)電流50A，乙吸風(fēng)機(jī)電機(jī)電流為40A。由
此可見．兩臺引風(fēng)機(jī)存在缺陷，壓頭及風(fēng)量低
于設(shè)計(jì)狀態(tài)．是造成引風(fēng)機(jī)富裕度降低、出力
不足、鍋爐帶負(fù)荷困難的主要原因。
為此，在停爐期間對甲、乙側(cè)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行
內(nèi)部檢查，檢查結(jié)果發(fā)現(xiàn)：
甲側(cè)引風(fēng)機(jī)：
集流器間隙：最大為75mm。
最小為45mm。
喇叭擴(kuò)口有幾處缺損變形。
乙側(cè)風(fēng)機(jī)：
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集流器間隙；最大高達(dá)105ram。
最小為65mm。
集流器擴(kuò)口損壞變形嚴(yán)重，并且集流器
水平固定板未安裝，見圖2。 ，
田拍實(shí)障 籬圈
帶有動壓頭的氣流經(jīng)過閫隙而流入葉輪
內(nèi)，形成部分氣流的自循環(huán)。閹隙越大，那
么，引風(fēng)量也就會減少，同時(shí)也會導(dǎo)致進(jìn)口流
動阻力增大，使風(fēng)機(jī)風(fēng)壓降低。由此可見．集
流器間隙過大是導(dǎo)致 風(fēng)機(jī)特性偏離的主要
原因。
另外，乙側(cè)引風(fēng)機(jī)在大修更換葉輪時(shí)造
成集流器嚴(yán)重變形，擴(kuò)口變直，插入棵度增
大，會使葉輪前盤形成渦流區(qū)，并且氣流進(jìn)入
葉輪時(shí)沖向葉輪后部，充滿度差，也會導(dǎo)致引
風(fēng)機(jī)壓頭降低。 ’
1．1．2熱態(tài)試驗(yàn)
由于當(dāng)時(shí)鍋爐負(fù)荷少，在3號鍋爐帶
280t／h情況下對兩臺引風(fēng)機(jī)最大出力進(jìn)行
了測量，引風(fēng)機(jī)檔板全開，調(diào)節(jié)送風(fēng)出力，維
持爐膛負(fù)壓為50Pa，此時(shí)甲側(cè)引風(fēng)機(jī)電流為
53A，乙側(cè)弧風(fēng)機(jī)電流為40A，濺量結(jié)果如
下：
甲側(cè)引風(fēng)機(jī)： ．
風(fēng)量：372442 ／h
壓頭：2000Pa(折算后)
乙側(cè)引風(fēng)機(jī)： ，
風(fēng)量：246487 ／4
壓頭：2070Pa(折算后)
引風(fēng)機(jī)壓頭低原因 一是風(fēng)機(jī)特性偏離，
二是省煤器改膜式后駔力降低。
設(shè)計(jì)狀態(tài)下，鍛爐在額定負(fù)荷時(shí) I風(fēng)機(jī)
入口煙氣量為606657 ／ho'對于引風(fēng)機(jī)來
說，在集流器壘開狀態(tài)下，其體積流量與溫
度，鍋爐負(fù)荷等無關(guān)，是常量。因此可定性說
明，兩臺引風(fēng)機(jī)蕞爽出力為618929 ／h，與
滿負(fù)荷下引風(fēng)機(jī)入口煙氣蕾相比 幾乎沒有
裕量0 l若管嚼阻力增大， 媒慣變北．給水溫度
降低及漏風(fēng)增加(與設(shè)計(jì)值比較)等均會造成
}l風(fēng)機(jī) 出力不足，影響鍋 帶不上額定負(fù)荷。
1． 魍道疆力特性
鍋爐出力受引風(fēng)機(jī)出力制約，而 f蕊機(jī)
出力是隨著整個(gè)系統(tǒng)的駔力的大小面定∞。
阻力特性的變化影響引風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)變化。盟
力增加會導(dǎo)致風(fēng)機(jī)壓頭褚度降儲，號f風(fēng)量降
低，若滿足不了額定負(fù)荷產(chǎn)生的煙氣量，會使
鍋爐出力降低。3號爐在犬修后運(yùn)行期闖，
在高溫段空預(yù)器入口曾出現(xiàn)姻道塌方現(xiàn)象，
造面高溫段空氣預(yù)熱堵灰率在50％ 以上。
表。 ’
．
熱電技術(shù) ．97莆第3期 一l7 一
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阻力名稱 韞計(jì)值(Pa) 實(shí)涮值(Pa)
高預(yù)十低省i 449 330
l 320
徹 1末級 1 770 1 — 45—0
除塵器 l 1000 1l卯
表中涉及到省煤器阻力設(shè)計(jì)值是指未改
膜式省煤器前的，而測值是改后的，故此偏
小。
由表中看出．高溫段空預(yù)器處理堵灰效
果較好．阻力正常。而低溫段空氣預(yù)熱器阻
力偏大．超出設(shè)計(jì)值345Pa．分析主要是該段
部分管道還有堵灰現(xiàn)象。除塵器阻力情況基
本正常。
1 3 漏風(fēng)試驗(yàn)
若系統(tǒng)漏風(fēng)增大，不僅使引風(fēng)機(jī)耗電增
加．同時(shí)由于其不參加燃燒并占引風(fēng)出力一
部分．會造成送人爐膛燃燒風(fēng)量減少，煤粉量
降低，從而影響鍋爐帶負(fù)荷能力。這點(diǎn)尤其
對引風(fēng)機(jī)由于缺陷而出力裕度小的鍋爐系統(tǒng)
危害更嚴(yán)重，甚至鍋爐帶不上負(fù)荷。測試結(jié)
果見下表：
名稱 設(shè)計(jì) 實(shí)識
高溫段省 囂出口過科空氣系數(shù) 1 25 2 2
高葫+低省漏風(fēng)系數(shù) 0 07 0．10
低預(yù)漏風(fēng)系散 0．05 0．13
鰷塵器捅風(fēng)系數(shù) 0．10 0 15
由表中分析，尾幫豎井煙道漏風(fēng)情況基
本正常：但人口過?？諝庀禂?shù)較設(shè)計(jì)值高得
多，由于水平煙道設(shè)有測點(diǎn)，因此只能定性分
析其原因：一是爐膛及制粉系統(tǒng)漏風(fēng)大，未參
加燃燒而直接被引出；二是水平煙道特別是
爐頂漏風(fēng)大，這一點(diǎn)從觀察上看確實(shí)存在。
一18一 熱電技術(shù) 97年第3期
2 改進(jìn)措施
2．1 引風(fēng)機(jī)集流器損壞嚴(yán)重，間隙過大，低
溫段空氣預(yù)熱阻力偏大；爐頂和制粉系統(tǒng)漏
風(fēng)大等是造成鍋爐帶不上負(fù)荷的主要原因。
2．2 對兩臺引風(fēng)機(jī)的集流器間隙進(jìn)行調(diào)整，
保證s4

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