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混凝土模板支撐工程安全專項施工方案

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永川污水處理廠提標改造工程土建及設(shè)備采購安裝調(diào)試工程

支模架安全專項施工方案

重慶工業(yè)設(shè)備安裝集團有限公司
2017年11月

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目 錄
第一章  工程概況	5
1.1 工程概況簡況及特點	5
1.1.1 工程簡況	5
1.1.2 本工程高支模體系主要特點及施工難點、重點	7
1.2 施工平面布置	7
1.3 施工要求	10
1.4 技術(shù)保證條件	10
第二章  編制依據(jù)	10
第三章 施工計劃	12
3.2 材料與設(shè)備計劃	12
第四章 施工工藝技術(shù)	17
4.1 技術(shù)參數(shù)	17
4.1.1 截面高度大于600的梁模板(扣件鋼管式）	17
4.1.2 截面高度不大于600mm的梁	19
4.1.3 高效沉淀池大梁，600×3650支撐布置搭設(shè)	19
4.2 工藝流程	20
4.3 施工方法	20
4.3.1 支撐基礎(chǔ)（即池底板施工）	20
4.3.2 立桿及其他桿件	20
4.3.3 剪刀撐	21
4.3.4 一般規(guī)定	21
4.4 檢查驗收	24
4.4.1 構(gòu)配件檢查與驗收	25
4.4.2 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢查方法	26
4.4.3 支撐架基礎(chǔ)及搭設(shè)的技術(shù)要求與允許偏差	27
4.4.4 扣件螺栓的緊固力矩檢查數(shù)目及質(zhì)量判定標準	28
4.4.5 架體檢查驗收表格	28
4.5混凝土澆筑管理	31
4.5.1 混凝土布料方式的選擇	31
4.5.2混凝土澆筑路線及相關(guān)要求	31
4.6模板安裝與拆除	32
4.6.1 模板的安裝	32
第五章 施工安全保證措施	41
5.1 組織保障	41
5.2 技術(shù)措施	42
5.3 應(yīng)急預(yù)案	44
5.3.1 危險源分析及應(yīng)急預(yù)防措施	44
5.3.2 應(yīng)急救援預(yù)案組織機構(gòu)及分工職責	45
5.3.3 危險源預(yù)防措施	46
5.3.4 危險源應(yīng)急措施	49
5.3.5 應(yīng)急救援設(shè)備、藥品配備計劃	52
5.3.6 應(yīng)急預(yù)案措施的演練計劃	52
5.4 應(yīng)急疏散、救援路線	53
5.5 監(jiān)測監(jiān)控	53
5.5.1 監(jiān)測控制	53
5.5.2 監(jiān)測點設(shè)置	54
5.5.3監(jiān)測內(nèi)容	54
5.5.4監(jiān)測措施	54
5.5.5儀器設(shè)備配置	55
5.5.6 監(jiān)測說明	55
5.5.7 監(jiān)測頻率	55
5.5.8 監(jiān)測預(yù)警值	56
第六章 勞動力計劃	56
6.1 專職安全生產(chǎn)管理人員	56
6.2 特種作業(yè)人員	57
6.3 勞動力安排	58
第七章 計算書及相關(guān)圖紙	59
7.1  150厚板模板（扣件式900*900）計算書	59
7.2  250厚板模板（扣件式900*900）計算書	71
7.3  350*850梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書	81
7.4  300*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書	96
7.5  600*2650大梁模板計算書	111
7.6  600*2650大梁側(cè)模板計算書	124
7.7 附圖	131
 
第一章  工程概況
1.1 工程概況簡況及特點
1.1.1 工程簡況
項目名稱：永川污水處理廠提標改造工程土建及設(shè)備采購安裝調(diào)試工程
建設(shè)地點：重慶永川污水處理廠
建設(shè)單位：重慶市渝西水務(wù)有限公司
設(shè)計單位：中國市政工程中南設(shè)計研究總院有限公司
監(jiān)理單位：重慶公用工程建設(shè)監(jiān)理有限責任公司
施工單位：重慶工業(yè)設(shè)備安裝集團有限公司
本工程構(gòu)造類型為框架結(jié)構(gòu)，層數(shù):一層。建筑面積1481.92㎡，建筑高度10.9m，工程造價: 42176268.66元。2017年11月10日開工，合同工期:120天。
本工程高支模位于位于濾池及反沖洗泵房的1軸至10軸濾池9.1~9.6m層屋面梁板支撐，以及廢水回收水池頂板（10.8m標高）。
濾池及反沖洗泵房支架搭設(shè)高度9~9.5m，主梁截面為300×800mm,為最大梁，最大梁跨6.75m，其他梁為250×400~600mm；以及反沖洗泵房的9.0m層屋面梁板支撐，該層梁板支撐地基為反沖洗泵房底板-1.7m標高，支模架搭設(shè)高度為10.7m，主梁截面為300×800mm，其中一跨邊梁為350×850mm，最大梁跨9m，其他梁為250×400~600mm。本高支模在池壁頂4.5m標高處有連梁及通道梁板。廢水回收水池頂板，支模架搭設(shè)高度10.5m，最大梁300×800mm，最大跨度8m，板厚250mm，四周為池壁。本支模架為搭設(shè)高度超過一定規(guī)模的危險性較大分部分項工程，需要編制安全專項施工方并組織專家認證。
在本工程高效沉淀池內(nèi)兩根大梁截面600×3650mm，跨度為18400mm，為單梁，梁底距池底板高度為3.350m，即支模架高度3.35m，梁中部橫向有1900×2750mm集水總渠相連，集水總渠側(cè)面每隔2m設(shè)200×600mmZJL梁，梁跨7.55m，梁頂標高4.95m。該梁為荷載和跨度均超過一定規(guī)模的危險性較大分部分項工程，需要編制安全專項施工方并組織專家認證。
本支模架工程安全專項施工方案著重對上述重點部位的支模架工程進行編制。
重慶市永川污水處理廠提標改造工程模板及支撐體系情況表
高支模所在層	濾池及反沖洗泵房一層	架體掛密目安全網(wǎng)	無
高支模層底標高（m）	1~10軸0.00m
11~13軸-1.7m	柱砼強度等級	C30
高支模層頂標高（m）	9.1~9.6m	梁板砼強度等級	C30
最大板跨（m）	4.5×3	普通板跨（m）	/
最大板厚（mm）	150	普通板厚（mm）	130~140
最大柱截面尺寸（mm）	350×350	普通柱截面尺寸（mm）	350×350
最大梁跨（m）	9	最大梁斷面尺寸（mm×mm)	350×850
所有梁斷面類型（mm×mm)	200×400~600、300×800、350×850
高支模類型	超過一定規(guī)模的危險性較大分部分項工程
高效沉淀池大梁模板及支撐體系情況表
高支模所在層	高效沉淀池內(nèi)	架體掛密目安全網(wǎng)	無
高支模層底標高（m）	0.00	柱砼強度等級	C30
高支模層頂標高（m）	3.35	梁板砼強度等級	C30
最大板跨（m）	/	普通板跨（m）	/
最大板厚（mm）	/	普通板厚（mm）	/
最大柱截面尺寸（mm）	/	普通柱截面尺寸（mm）	/
最大梁跨（m）	18.4	最大梁斷面尺寸（mm×mm)	600×3650
所有梁斷面類型（mm×mm)	600×3650
高支模類型	超過一定規(guī)模的危險性較大分部分項工程

1.1.2 本工程高支模體系主要特點及施工難點、重點
?	工期緊；
?	支撐架體高，跨度較大；屬超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程；
?	高支模結(jié)構(gòu)部位框架梁、板斷面尺寸不大，但結(jié)構(gòu)層高偏高，同時，使用商品砼泵送澆筑，對模板及其支撐體系的強度、剛度和穩(wěn)定性要求較高。
?	高效沉淀池大梁荷載大，梁截面高度大，跨度大，對支撐體系和側(cè)模加固體系的強度、剛度和穩(wěn)定性要求較高。
1.2 施工平面布置
1.2.1 高支模施工平面布置圖如下，陰影部分為危險性較大高支模區(qū)域，詳下圖，陰影為高支模區(qū)域。

1.2.3 高效沉淀池支模架施工平面布置圖如下，云線標注為大梁。

1.3 施工要求
?	施工過程中，必須確保模板在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠；
?	模板在搭設(shè)及拆除過程中要符合工程施工進度要求；
?	模板施工前對施工人員進行技術(shù)交底，嚴禁盲目施工。
1.4 技術(shù)保證條件
?	本項目部有多次承建高大模板支撐體系的施工經(jīng)驗，且公司領(lǐng)導(dǎo)、項目部全體成員及施工作業(yè)勞務(wù)班組非常重視。
?	勞務(wù)公司管理規(guī)范，且班組作業(yè)人員素質(zhì)較高，專業(yè)技術(shù)過硬。
?	嚴格按照審批方案進行施工。施工前進行安全技術(shù)交底，并組織所有參與人員進行學(xué)習、培訓(xùn)，合格后方可參與施工。

第二章  編制依據(jù)
本方案的架體結(jié)構(gòu)計算采用的是現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011規(guī)定的計算模型，相關(guān)架體構(gòu)造措施依據(jù)JGJ130給出，架體的監(jiān)測依據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ 300-2013，相關(guān)編制依據(jù)如下：
1.本工程施工圖紙、本工程施工組織設(shè)計；
2.《建筑安全生產(chǎn)監(jiān)督管理規(guī)定》、《重慶市建設(shè)工程安全生產(chǎn)監(jiān)督管理暫行辦法》；
3.危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（[建質(zhì)[2009]87號）；
及建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則（建質(zhì)[2009]254號）；
4.《建筑工程預(yù)防高處墜落事故若干規(guī)定》和《建筑工程預(yù)防坍塌事故惹干規(guī)定》建質(zhì)[2003]82號）；
5.《重慶市特種設(shè)備安全監(jiān)察條例》（重慶市人大常務(wù)委員會[2008]23號公告）；
6.渝建發(fā)[2014]16號“關(guān)于印發(fā)危險性較大的分部分項工程安全管理實施細則的通知”；
7.DBJ50-168-2013《房屋建筑與市政基礎(chǔ)設(shè)施工程施工模板及支撐體系安全技術(shù)規(guī)范》；
8.《工程測量規(guī)范》GB 50026-2007；
9.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012；
10.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010-2010；
11.《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB 50666-2011；
12.《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2015；
13.《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB 50300-2013；
14.《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ 300-2013；
15.《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 162-2008；
16.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011；
17.《建筑施工安全檢查標準》JGJ 59-2011；
18.《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 46-2005；
19.《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 80-2016；
20.《建設(shè)工程施工現(xiàn)場消防安全技術(shù)規(guī)范》GB50720-2011；
21.《生產(chǎn)過程危險和有害因素分類與代碼》GB/T 13861-2009；
22.《生產(chǎn)經(jīng)營單位安全生產(chǎn)事故應(yīng)急預(yù)案編制導(dǎo)則》 GB/T 29639-2013；
23.《重慶市房屋建筑與市政基礎(chǔ)設(shè)施工程現(xiàn)場施工從業(yè)人員配備標準》（DBJ50－157－2013）
24.《安全帽》（GB2811－2007）《安全網(wǎng)》（GB5725－2009）《安全帶》（GB6095－2009）
25. 《安全生產(chǎn)、文明施工標準化手冊》

第三章  施工計劃
3.1 施工進度計劃
3.1.1 高效沉淀池大梁,集水總渠計劃2017.12.1開始施工，12月20日結(jié)束。
3.1.2 本工程濾池及反沖洗泵房高支模架，濾池筏板2017.11.26日澆筑完成,隨后開始搭設(shè)9.1m層梁板滿堂架，計劃12月10澆筑池頂（4.5m層）連梁及通道梁板，然后繼續(xù)搭設(shè)支模架至9.1m屋面板底標高。
3.1.3 廢水回收水池目前還未開挖土石方,施工時間尚不確定。

3.2 材料與設(shè)備計劃
3.2.1 材料計劃
本方案模板支撐系統(tǒng)主要采用扣件式鋼管局部加頂托進行加固和支撐的形式。其它形式支撐系統(tǒng)材料需滿足相應(yīng)規(guī)范要求。
本工程框架梁、板施工過程中，模板拼裝及其支架體系材料有：15mm厚的雙面腹膜膠合模板、Φ48.3mm×3.6mm規(guī)格鋼管、扣件、密目安全網(wǎng)、Φ14對拉螺桿、40×80mm木方等，其需要數(shù)量和進場使用時間根據(jù)本工程實際施工需要，并按施工進度計劃按時組織進場使用，滿足本工程結(jié)構(gòu)工程施工需要。具體的材料使用量計劃詳見下表所示：
周轉(zhuǎn)材料需要量計劃
序號	周轉(zhuǎn)物料名稱	規(guī)格型號	單位	需要量	質(zhì)量標準
1	鋼管	Φ48×3.6（3.25）	m	20000	符合相關(guān)驗收規(guī)范，無變形、裂紋等，須作防銹處理,鋼管壁厚不小于3.25mm。
2	扣件	十字/旋轉(zhuǎn)/對	個	50000	
3	頂托	Φ36	個	5000	符合JGJ300－2013規(guī)范要求
4	木膠合板	920×1840×15	M2	5000	符合《混凝土模板用膠合板》（GB/T17656-2008）的要求
5	木枋	40×80	M3	200	/
6	步步緊		套	2000	/
7	高強對拉絲桿	M14	套	2000	/
8	墊木	/	M3	10	/
9	安全網(wǎng)	1.8×6.0	M2	1500	GB5725－2009
10	安全帶		套	50	GB6095－2009
11	安全帽		個	50	GB2811－2007
（1）鋼材選用
①鋼材應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700和《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T 1591的規(guī)定。
②鋼管應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T 13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T 3092中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T 700中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。
③每根鋼管的最大質(zhì)量不應(yīng)大于25kg，采用Φ48.3×3.6mm鋼管。
④鋼管的尺寸和表面質(zhì)量應(yīng)符合下列規(guī)定：
a.應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；
b.有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T 228的有關(guān)規(guī)定；
c.鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；
d.鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范JGJ130-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》的規(guī)定；
e.鋼管必須涂有防銹漆。
⑤舊鋼管的檢查在符合新鋼管規(guī)定的同時還應(yīng)符合下列規(guī)定：
a.表面銹蝕深度應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范JGJ130-2011《建筑施工扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》的規(guī)定。銹蝕檢查應(yīng)每年一次。檢查時，應(yīng)在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。
b.鋼管彎曲變形應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范JGJ130-2011《建筑施工扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》的規(guī)定；鋼管上嚴禁打孔。
c.鋼鑄件應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T 11352中規(guī)定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。
d.鋼管扣件應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB 15831的規(guī)定。
⑥扣件的驗收應(yīng)符合下列規(guī)定
a.新扣件應(yīng)有生產(chǎn)廠家的生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證：
b.舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；
c.新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理；
d.支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達40～65N?m時，不得發(fā)生破壞。
⑦連接用的焊條應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳鋼焊條》GB/T 5117或《低合金鋼焊條》GB/T 5118中的規(guī)定。
⑧連接用的普通螺栓應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《六角頭螺栓C級》GB/T 5780和《六角頭螺栓》GB/T 5782。
⑨用于柱箍使用的鋼管符合相關(guān)規(guī)定要求。
⑩安全網(wǎng)材質(zhì)符合符合相關(guān)規(guī)定要求。
○11可調(diào)頂托
a．可調(diào)頂托外徑不得小于36mm，直徑與螺距應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《梯型螺紋》GB/T 5796.2、GB/T 5796.3的規(guī)定。
b．可調(diào)頂托的螺桿與支托板焊接應(yīng)牢固，焊縫高度不得小于6mm；可調(diào)托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。
c．可調(diào)托撐抗壓承載力設(shè)計值不小于40kN，支托板厚不應(yīng)小于5mm。
（2）木材的選用
①模板結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)受力種類或用途選用相應(yīng)的木材材質(zhì)等級。木材材質(zhì)標準應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50005的規(guī)定。
②用于模板體系的原木、方木和板材要符合現(xiàn)行國家標準《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50005的規(guī)定，不得利用商品材的等級標準替代。
③主要承重構(gòu)件應(yīng)選用針葉材；重要的木質(zhì)連接件應(yīng)采用細密、直紋、無節(jié)和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質(zhì)闊葉木材。
④當需要對模板結(jié)構(gòu)或木材的強度進行測試驗證時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50005的標準進行。
⑤施工現(xiàn)場制作的木構(gòu)件，其木材含水率應(yīng)符合下列規(guī)定
a.制作的原木、方木結(jié)構(gòu)，不應(yīng)大于15%；
b.板材和規(guī)格材，不應(yīng)大于20%；
c.受拉構(gòu)件的連接板，不應(yīng)大于18%；
d.連接件，不應(yīng)大于15%。
（3）木膠合模板板材的選用
①膠合模板板材表面應(yīng)平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應(yīng)有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應(yīng)小于12mm，并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《混凝土模板用膠合板》ZBB 70006的規(guī)定。
②各層板的原材含水率不應(yīng)大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應(yīng)大于5%。
③膠合模板應(yīng)采用耐水膠，其膠合強度不應(yīng)低于木材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應(yīng)符合環(huán)境保護的要求。
④進場的膠合模板除應(yīng)具有出廠質(zhì)量合格證外，還應(yīng)保證外觀尺寸合格。
3.2.2設(shè)備計劃
本工程施工期間，施工需要的設(shè)備主要為材料運輸?shù)拇怪钡跹b機械設(shè)備、配套繩具及腳手架搭設(shè)工具和模板、鋼筋加工機械設(shè)備等，現(xiàn)場均有現(xiàn)成的配套設(shè)備并滿足本工程施工需要。本工程施工用機械設(shè)備配備計劃詳見下表所示：
機械設(shè)備配備計劃表
序號	機械或設(shè)備名稱	規(guī)格型號	數(shù)量	備注
1	塔  機	QTZ40/QTZ60	2	
2	木工圓盤鋸	MJ-104	2	
3	手持盤踞	/	10	
4	木工平刨機	MBS/4B	1	
5	扳手	/	20	
6	扭力扳手	/	2	
7	鋼筋切割機	GQ40	1	
8	鋼筋彎曲機	GW40	1	
9	鋼筋套絲機	GSJ40	1	
10	數(shù)控鋼筋彎箍機	CBM-12B	1	
11	混凝土振動棒	HZ-50	3	
12	平板振動器	ZF55-10	2	
13	全站儀	徠卡TCA2003	1	
14	水準儀	DS3	2	
15	照像機		1

第四章 施工工藝技術(shù)

4.1 技術(shù)參數(shù)
    根據(jù)本工程的梁截面類型及板厚情況，本工程濾池及反沖洗泵房高支模采用縱橫間距為1000×1000的普通型滿堂支架，剪刀撐根據(jù)JGJ130－2011第6.9.3條普通型架體搭設(shè)要求布置；廢水回收水池高支模采用縱橫間距為900×900的普通型滿堂支架，剪刀撐根據(jù)JGJ130－2011第6.9.3條普通型架體搭設(shè)要求布置。梁的支撐架立柱間距原則上按樓板基本立柱間距的倍數(shù)取值，分兩種類型：
    （1） 截面高度大于600的梁（含300×800/350×850）按最不利最大梁支撐布置搭設(shè)；
（2）截高度不大于600的梁（含200~250×400~600)按250×600梁支撐布置搭設(shè)。
（3）高效沉淀池大梁，600×3650支撐布置搭設(shè)
4.1.1 截面高度大于600的梁模板(扣件鋼管式）

表4.1.1－1  濾池及反沖洗泵房高支模技術(shù)參數(shù)
新澆混凝土梁計算跨度(m)	9	結(jié)構(gòu)層高(m)	10.8
混凝土梁截面尺寸寬×高(mm)	350×850	梁側(cè)樓板厚度(mm)	150
面板材料	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
梁底支撐小梁材料	方木	小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)	40×80
新澆混凝土梁支撐方式	小梁垂直于砼梁截面	底模下設(shè)小梁根數(shù)	5
支撐架主梁長度(mm)	900	主梁材料	鋼管
主梁材質(zhì)規(guī)格(mm)	Ф48.3×3.6	支撐架立桿步距(mm)	1500
支撐架沿梁跨間距(mm)	900	梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)	200
立桿根數(shù)	3	立桿依次距支模架主梁左側(cè)間距(mm)	0,450,900
表4.1.1－2  廢水回收水池頂板高支模技術(shù)參數(shù)
新澆混凝土梁計算跨度(m)	9	結(jié)構(gòu)層高(m)	10.8
混凝土梁截面尺寸寬×高(mm)	300×800	梁側(cè)樓板厚度(mm)	250
面板材料	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
梁底支撐小梁材料	方木	小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)	40×80
新澆混凝土梁支撐方式	小梁垂直于砼梁截面	底模下設(shè)小梁根數(shù)	5
支撐架主梁長度(mm)	900	主梁材料	鋼管
主梁材質(zhì)規(guī)格(mm)	Ф48.3×3.6	支撐架立桿步距(mm)	1500
支撐架沿梁跨間距(mm)	900	梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)	200
立桿根數(shù)	3	立桿依次距支模架主梁左側(cè)間距(mm)	0,450,900
4.1.2 截面高度不大于600mm的梁
表4.1.2  技術(shù)參數(shù)
新澆混凝土梁計算跨度(m)	9	結(jié)構(gòu)層高(m)	10.8
混凝土梁截面尺寸寬×高(mm)	250×600	梁側(cè)樓板厚度(mm)	150
面板材料	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
梁底支撐小梁材料	方木	小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)	40×80
新澆混凝土梁支撐方式	小梁垂直于砼梁截面	底模下設(shè)小梁根數(shù)	4
支撐架主梁長度(mm)	900	主梁材料	鋼管
主梁材質(zhì)規(guī)格(mm)	Ф48.3×3.6	支撐架立桿步距(mm)	1500
支撐架沿梁跨間距(mm)	1000	梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)	200
立桿根數(shù)	2	立桿依次距支模架主梁左側(cè)間距(mm)	0，900
4.1.3 高效沉淀池大梁，600×3650支撐布置搭設(shè)
考慮池壁與頂板的施工縫劃分在頂板以下300mm，因此，大梁以單梁計算。
表4.1.3  技術(shù)參數(shù)
新澆混凝土梁計算跨度(m)	14.6	結(jié)構(gòu)層高(m)	3.35
混凝土梁截面尺寸寬×高(mm)	600×3650	梁側(cè)樓板厚度(mm)	/
面板材料	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
梁底支撐小梁材料	方木	小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)	40×80
新澆混凝土梁支撐方式	小梁垂直于砼梁截面	底模下設(shè)小梁根數(shù)	10
支撐架主梁長度(mm)	1200	主梁材料	鋼管
主梁材質(zhì)規(guī)格(mm)	Ф48.3×3.6	支撐架立桿步距(mm)	1200
支撐架沿梁跨間距(mm)	500	梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)	200
立桿根數(shù)	6	立桿依次距支模架主梁左側(cè)間距(mm)	0，420,540,660,780,1200
4.2 工藝流程
4.2.1支架搭設(shè)工藝流程
水池底澆筑→ 放置縱向掃地桿→立柱→橫向掃地桿→第一步縱向水平桿→第一步橫向水平桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→……→頂步橫向水平桿→頂部縱向水平桿（同時在豎向剪刀撐頂部交結(jié)點加設(shè)水平剪刀撐）→調(diào)整頂托
4.2.2 柱模板安裝工藝流程
搭設(shè)安裝腳手架→沿模板邊線貼密封條→立柱子片?！惭b柱箍、設(shè)置對拉螺栓→校正柱子斷面及方正、垂直度→全面檢查校正→整體固定→預(yù)檢→驗收澆筑。
2、梁模板安裝工藝流程
彈梁軸線并復(fù)核→搭支模架→調(diào)整托梁→安放支撐主梁→安放支撐次梁及底模 →梁底起拱并固定→扎梁筋→安側(cè)?！鷤?cè)模拉線支撐（梁高加對拉螺栓）→復(fù)核梁模尺寸、標高、位置→與相鄰模板連固。
3、板模板安裝工藝流程
搭支架→測水平→擺支撐主、次梁→調(diào)整樓板模板標高及起拱→鋪模板→沖洗清理→檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。
4.3 施工方法
4.3.1 支撐基礎(chǔ)（即池底板施工）
按照建筑施工圖的做法，先素土壓實，達到94%壓實度，再施工100mm厚C20墊層，待墊層達到強度后，施工水池底板。水池底板混凝土澆筑完成后2天，混凝土強度達到1.5MPa以上，方才進行支模架的搭設(shè)。
4.3.2 立桿及其他桿件
①梁的支撐系統(tǒng)為：梁下部支撐采用扣件式鋼管腳手架。沿梁縱向每1000mm設(shè)一道站桿（與梁的截面尺寸有關(guān)，具體間距由計算確定），梁兩側(cè)立桿橫距為梁寬B+600~700mm。設(shè)水平拉桿（縱橫向）和斜拉桿，水平縱向拉桿離地200mm設(shè)第一道，即為掃地桿，離地1500mm設(shè)第二道，其它@1500依次設(shè)置。頂步步距不大于600mm，立柱（含頂托）伸出最上一道水平桿的自由端長度不大于500mm。嚴格控制可調(diào)托撐螺桿伸出長度不超過300mm，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm。
②現(xiàn)澆板支撐系統(tǒng)為：板下部支撐采用扣件式鋼管腳手架。設(shè)置縱橫向等間距支撐系統(tǒng)，支撐立桿縱橫間距不大于1000×1000mm。
③掃地桿及各步橫桿隨支架高度升高同時搭設(shè)，以提高搭設(shè)過程中支架的整體穩(wěn)定性。
④廢水回收水池頂板梁板支撐，在搭設(shè)過程中，縱橫向水平桿與已澆筑完成的水池壁對頂加固，增強架體穩(wěn)定性。
4.3.3 剪刀撐
①剪刀撐根據(jù)JGJ130－2011第6.9.3條普通型架體搭設(shè)要求布置。當架體搭設(shè)高度在8m以上時，應(yīng)在架體底部，頂部及豎向間隔不超過8m分別設(shè)置連續(xù)水平剪刀撐；架體外側(cè)周邊及內(nèi)部縱、橫向每5~8m應(yīng)由底到頂設(shè)置連續(xù)豎向剪刀撐。剪刀撐的寬度為5~8m；剪刀撐的斜桿與地面夾角應(yīng)在45度~60度之間（大約在6根立桿之間），斜桿應(yīng)每步與立桿通過扣件連接。
②支撐架在搭設(shè)到一個剪刀撐高度時及時搭設(shè)。
4.3.4 一般規(guī)定
（1）保證結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 
（2）支模架必須具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中的荷載。
（3）不同支架立柱不得混用。
（4）構(gòu)造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。
（5）本現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板模板支撐時，當跨度大于4m，模板應(yīng)起拱；當設(shè)計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的2/1000，同時不小于20mm。
（6）拼裝豎向模板時，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應(yīng)設(shè)置臨時固定措施。
（7）本工程滿堂腳手架支撐體系在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應(yīng)按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿?？烧{(diào)頂托底部的立柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設(shè)計所確定的水平拉桿步距要求的條件下，進行平均分配并在確定步距后，再在每一步距處縱橫向各設(shè)置水平拉桿。
（8）所有水平桿的端部均應(yīng)與四周框架結(jié)構(gòu)或池壁頂緊頂牢。無處可頂時，應(yīng)在水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。
（9）鋼管立桿底部應(yīng)設(shè)通長墊木或底座，墊木長度應(yīng)大于2跨立桿間距；頂部應(yīng)設(shè)可調(diào)支托，U形支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于300mm，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應(yīng)保證上下同心。
（10）鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應(yīng)采用Ø48.3×3.6mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應(yīng)采用對接，剪刀撐采用搭接時，搭接長度不得小于1000mm，并應(yīng)采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。
（11）支架搭設(shè)按本方案設(shè)計，不得隨意更改；要更改必須得到相關(guān)負責人的認可。
（12）腳手架搭設(shè)場地必須堅實、平整、排水措施得當，立桿底部應(yīng)設(shè)置墊板，墊板的長度應(yīng)≥2跨立桿間距。
（13）腳手架搭設(shè)過程中應(yīng)設(shè)置作業(yè)人員上下通道。
（14）架體搭、拆人員必須是考核合格的專業(yè)架工，并且100%持證上崗。
（15）支撐架搭設(shè)前項目技術(shù)負責對施工員，施工員對作業(yè)班組應(yīng)進行二級專項安全技術(shù)交底，并履行簽字手續(xù)。嚴格按設(shè)計參數(shù)進行搭設(shè)，搭設(shè)過程中派專人負責監(jiān)督檢查，為控制模板支撐安裝質(zhì)量，項目應(yīng)采用分階段驗收方式，架體搭設(shè)時按第一步排架、搭設(shè)中途、搭設(shè)完、砼澆筑前分次檢查驗收，搭設(shè)完成后應(yīng)報監(jiān)理、建設(shè)方驗收，經(jīng)簽字合格并掛驗收標識牌后才能進行使用。
6、立柱及其它桿件形式
本工程立柱及其他桿件形式為扣件式。采用扣件式鋼管作立柱時，其構(gòu)造與安裝應(yīng)符合下列強制性規(guī)定：
（1）鋼管規(guī)格、間距、扣件應(yīng)符合設(shè)計要求。
（2）本工程除頂部外，其余所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，接頭位置要求如下：相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。
（3）嚴禁將上段支模架的鋼管立柱與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。

4.4 檢查驗收
1、腳手架搭設(shè)前，對進入現(xiàn)場的各種構(gòu)配件應(yīng)按下列規(guī)定進行檢查驗收，不合格的應(yīng)及時清除出場
(1)	構(gòu)配件應(yīng)有相應(yīng)的產(chǎn)品標識及產(chǎn)品質(zhì)量合格證；
(2)	構(gòu)配件應(yīng)有相應(yīng)的產(chǎn)品主要技術(shù)參數(shù)及產(chǎn)品使用說明書；
(3)	當對構(gòu)配件質(zhì)量有疑問時，應(yīng)進行質(zhì)量抽檢和實驗。
2、支撐架下列階段進行檢查與驗收，經(jīng)檢查合格后方可使用:
(1)	基礎(chǔ)完工后及支撐架搭設(shè)前，對基礎(chǔ)進行檢查與驗收；
(2)	支撐架每搭設(shè)完4步后；
(3)	在模板完工后，對安全防護設(shè)施進行檢查與驗收；
(4)	在投入使用前進行總體檢查與驗收。由項目經(jīng)理、技術(shù)負責人、項目安全負責人、架子班長等人員組成驗收小組，進行驗收，并填寫驗收單。
(5)	停用超過一個月。
(6)	驗收時應(yīng)具備下列文件
①根據(jù)編制依據(jù)相關(guān)文件規(guī)范、標準要求所形成的施工組織設(shè)計文件；
②專項施工方案及變更文件；
③安全技術(shù)交底文件；
④支撐架構(gòu)配件的出廠合格證或質(zhì)量分類合格標志；
⑤支撐架工程的施工記錄及質(zhì)量檢查記錄；
⑥支撐架搭設(shè)過程中出現(xiàn)的重要問題及處理記錄；
⑦支撐架工程的施工驗收報告。
(7)	支撐架工程的驗收，除查驗有關(guān)文件外，還應(yīng)進行現(xiàn)場檢查，檢查應(yīng)著重以下各項，并記入施工驗收報告。
①構(gòu)配件和加固件是否齊全，質(zhì)量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠，鋼絲繩是否松動、斷股等；
②安全網(wǎng)的張掛及扶手的設(shè)置是否齊全；
③地基是否積水，底座是否松動；
    ④桿件的設(shè)置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構(gòu)造是否符合要求；立桿是否懸空；
    ⑤垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格；
    ⑥搭設(shè)架體時，應(yīng)有保證安全上下的爬梯或斜道，嚴禁攀登架體上下。
⑦扣件擰緊力矩，扣件螺栓是否松動；
⑧架體是否超載；
⑨腳手架檢查驗收嚴格按照《建筑施工安全檢查標準》JGJ59－2011的檢查評分表進行。
(8)	支撐架使用期間的檢查
①地基不均勻變形，立桿底座或墊板與地基面的接觸狀況；
②荷載狀況；
③節(jié)點連接狀況；
④可調(diào)托撐受力狀況；
⑤安全防護措施及監(jiān)測記錄。
4.4.1 構(gòu)配件檢查與驗收
模板支撐架的桿件材料應(yīng)按以下要求進行驗收、抽檢和檢測。
    ①對進場的承重桿件、連接件等材料的產(chǎn)品合格證、生產(chǎn)許可證、檢測報告進行復(fù)核，并對其表面觀感、重量、壁厚等物理指標進行抽檢。新鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產(chǎn)品質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸室溫拉伸試驗方法》GB/T228的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應(yīng)符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130的有關(guān)規(guī)定，應(yīng)涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、鋼管彎曲變形應(yīng)符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130的有關(guān)規(guī)定。銹蝕檢查應(yīng)每年一次。檢查時，應(yīng)在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔?？奂?yīng)采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質(zhì)量和性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗證明其質(zhì)量符合該標準的規(guī)定后方可使用?？奂?yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品合格證?？奂M入施工現(xiàn)場應(yīng)檢查產(chǎn)品合格證，并應(yīng)進行抽樣復(fù)試?？奂谑褂们皯?yīng)逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達65N?m時，不得發(fā)生破壞。新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理。腳手板：腳手板采用竹串片腳手板，單塊腳手板的質(zhì)量不大于30kg；并符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ64的相關(guān)規(guī)定。
②對承重桿件的外觀抽檢數(shù)量不得低于安裝用量的30%，發(fā)現(xiàn)質(zhì)量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監(jiān)理見證取樣）送法定專業(yè)檢測機構(gòu)進行檢測。
③采用鋼管扣件安裝高大模板支撐架時，還應(yīng)對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數(shù)量應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130的規(guī)定，對梁底扣件應(yīng)進行100%檢查。
4.4.2 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢查方法
現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢查方法見表4.4.2－1。
表4.4.2－1  現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢查方法
項目	允許偏差（mm）	檢查方法
軸線位置	5	尺量
底模上表面標高	±5	水準儀或拉線、尺量
模板內(nèi)部尺寸	基礎(chǔ)	±10	尺量
	柱、墻、梁	±5	尺量
	樓梯相鄰梯步高差	±5	尺量
垂直度	柱墻層高≤6m	8	經(jīng)緯儀或吊線、尺量
	柱墻層高＞6m	10	經(jīng)緯儀或吊線、尺量
相臨兩板表面高低差	2	尺量
表面平整度	5	2m靠尺和塞尺量測
4.4.3 支撐架基礎(chǔ)及搭設(shè)的技術(shù)要求與允許偏差
架體地基、基礎(chǔ)處理及架體搭設(shè)過程中的立桿、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質(zhì)量等滿足現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定，為便于檢查驗收，將相關(guān)驗收項目及其對應(yīng)的質(zhì)量要求列為表4.4.3－1
表4.4.3－1  支撐架架搭設(shè)的技術(shù)要求與允許偏差
序號	項目	一般質(zhì)量要求
1	地基基礎(chǔ)	表面	地基表面應(yīng)堅實平整
		排水	地基表面不得積水，排水設(shè)施完備、暢通
		墊板	土層地基上設(shè)置厚度不小于5cm，寬度不小于20cm的木墊板，至少跨躍兩跨立桿，不晃動
		底座	地基表面有高差時，應(yīng)設(shè)置可調(diào)底座調(diào)整，底座不得沉降
2	支架立桿間距、水平桿步距尺寸偏差	距離	偏差
		縱距	±30mm
		橫距	±30mm
		步距	±20mm
3	立桿的垂直偏差	架高	偏差
		H＝2m	±7mm
		H＝10m	±30mm
		H＝20m	±60mm
		H＝30m	±90mm
4	縱、橫向水平桿的水平偏差	一根桿的兩端	±20mm
		同跨內(nèi)兩根縱向水平桿	±10mm
5	節(jié)點處相交桿件的軸線距節(jié)點中心距離	≤150 mm
6	相鄰立桿接頭位置	相互錯開，設(shè)在不同的步距內(nèi)，且隔跨布置，相鄰接頭的高度差應(yīng)＞500mm，接頭距節(jié)點應(yīng)不大于步距的1/3
7	相鄰縱、橫向水平桿接頭位置	相互錯開，設(shè)在不同的步距和跨距內(nèi)，相鄰接頭的水平距離應(yīng)＞500mm，接頭距立桿應(yīng)不大于立桿縱（橫）距的1/3
8	剪刀撐與地面夾角以及與地面抵緊程度	剪刀撐斜桿應(yīng)與地面抵緊，與地面夾角

9	桿
件
搭
接	桿別	搭接長度	連接要求
		剪刀撐	＞1m	采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定在水平桿或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至節(jié)點距離不應(yīng)大于150mm
		水平桿		等間距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端距離不小于100mm
10	節(jié)點
連接	扣件式鋼管腳手架	擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應(yīng)不小于40N.m，且達到65 N.m時不得破壞
4.4.4 扣件螺栓的緊固力矩檢查數(shù)目及質(zhì)量判定標準
本工程采用扣件式鋼管搭設(shè)，還要對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數(shù)量要符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011的相關(guān)規(guī)定，詳見表4.4.4。
表4.4.4－1  扣件擰緊抽樣檢查數(shù)目及質(zhì)量判定標準
項次	項目	安裝扣件數(shù)量（個）	抽檢數(shù)量（個）	允許不合格數(shù)量（個）
1	模板支撐架	連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件	51～90
91～150
151～280
281～500
501～1200
1201～3200	5
8
13
20
32
50	0
1
1
2
3
5
2	腳手架	連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節(jié)點處）	51～90
91～150
151～280
281～500
501～1200
1201～3200	5
8
13
20
32
50	1
2
3
5
7
10
4.4.5 架體檢查驗收表格
支撐架在原材料進場、基礎(chǔ)施工完畢、架體搭設(shè)完成、安全設(shè)施安裝完畢、預(yù)壓實驗完畢（如有）等各階段驗收合格的基礎(chǔ)上在澆筑混凝土前，應(yīng)對支撐架進行全面驗收以確保架體的使用安全，且經(jīng)施工單位、監(jiān)理單位相關(guān)技術(shù)人員簽字確認后方可澆筑混凝土。架體檢查驗收表格按表4.4.5－1執(zhí)行
表4.4.5－1  模板支架檢查驗收表 
項目名稱	
搭設(shè)部位		高度		跨度		最大荷載	
搭設(shè)班組		班組長	
操作人員
持證人數(shù)		證書符合性	
安全專項方案編審程序符合性		技術(shù)交
底情況		安全交
底情況	
架體構(gòu)配件	進場前質(zhì)量驗收情況	
	材質(zhì)、規(guī)格與方案的符合性	
	使用前質(zhì)量檢測情況	
	外觀質(zhì)量檢查情況	
檢查內(nèi)容	允許
偏差(mm)	實際情況（mm）	符合性
立桿垂直度（H為架體高度）	模板支撐架	±H/500
且±15											
	腳手架	H≤24m	±H/500
且±50											
		H>24m	±H/1000
且±50											
水平桿水平度	±10											
可調(diào)托撐	垂直度	±5											
	插入立桿深度≥150mm	–5											
可調(diào)底座	垂直度	±5											
	插入立桿深度≥150mm	–5											
立桿	頂部伸出自由長度		
	基礎(chǔ)承載力		
	梁底縱、橫向間距		
	板底縱、橫向間距		
表4.4.5－2  模板支架檢查驗收表(續(xù)表)
檢查內(nèi)容	實際情況	符合性
水
平
桿	梁板底縱、橫向水平桿貫通性		
	梁底縱、橫向最大步距		
	板底縱、橫向最大步距		
	插頭與插槽座銷緊情況		
剪刀撐	豎向	縱向跨數(shù)、跨度		
		橫向跨數(shù)、跨度		
		剪刀撐距離		
	水平向	水平向跨數(shù)、跨度		
		剪刀撐距離		
	斜桿與地面夾角		
	斜桿與地面頂緊程度		
掃地桿離地距離		
與墻、柱結(jié)構(gòu)物拉結(jié)設(shè)置		
型鋼懸挑梁		
腳手板		
施工層防護欄桿、擋腳板		
安全網(wǎng)		
扣件扭緊力矩		
施工單位
檢查結(jié)論	結(jié)論：

檢查人員：        項目技術(shù)負責人：             項目經(jīng)理：
檢查日期：        年   月   日
監(jiān)理單位
驗收結(jié)論	結(jié)論：

專業(yè)監(jiān)理工程師：                            總監(jiān)理工程師：
驗收日期：    年   月   日

4.5混凝土澆筑管理
4.5.1 混凝土布料方式的選擇
高支撐位置混凝土輸送采用汽車泵布料，避免地泵垂直輸送管道加固對支模架的影響。大梁等其他部位的混凝土澆筑，可采用地泵并配合汽車泵澆筑。
4.5.2混凝土澆筑路線及相關(guān)要求
混凝土澆筑順序?qū)δ_手架荷載也有影響，澆筑時應(yīng)確保模板支架在砼澆灌過程中均勻受載。
高支模混凝土澆筑路線：先澆筑柱，再澆筑梁板，由中間向兩端推進澆筑。
大梁混凝土澆筑路線：從中間向兩端推進，分層澆筑，分層厚度不大于500mm。
（1）模板工程均驗收合格后，報批商品砼采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關(guān)信息，正式施工前24小時電話再次確認砼站材料儲備，供應(yīng)能力等相關(guān)信息。確保砼澆筑正常進行。
（2）開盤前核對強度等級，實測砼坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關(guān)要求進行抽查。
（3）砼澆筑應(yīng)按由中間向兩端推進的順序進行澆筑施工，砼澆筑前，輸送管線的布置方式符合砼澆筑方案要求，澆筑過程中避免堆載過大現(xiàn)象。
（4）混凝土輸送管的設(shè)置
1）輸送管固定，垂直運輸管道用鋼管井架加固，水平管每隔3m使用墊木固定。
2）輸送管在支模架內(nèi)段需獨立搭設(shè)不能與四周支模架連接的井架；支模架在砼輸送管穿過位置需進行適當加強，以保證不影響架體整體穩(wěn)定性。
3）原則：混凝土輸送泵配管合理，管線長度最佳，彎管及軟管數(shù)量少。輸送管的鋪設(shè)保證安全施工，便于清洗管道、排除故障、裝拆和維修，在同一條管線中，要采取相同管徑的輸送管，管線布置要橫平豎直，管道接頭要嚴密，有足夠的強度，并能快速裝拆。
4）豎向混凝土澆筑時，把布料桿吊至混凝土澆筑部位，旋轉(zhuǎn)澆筑布料桿四周構(gòu)件混凝土，待四周構(gòu)件混凝土澆筑完畢后，再吊至另一澆筑部位進行澆筑。
4.6模板安裝與拆除
4.6.1 模板的安裝
（1）本工程支模架的基礎(chǔ)均為水池的底板。水池底板為筏板基礎(chǔ)，筏板施工時，施工縫留設(shè)在池底以上300mm，并設(shè)鋼板止水帶和膨脹止水條防水。筏板模板安裝如下圖。

（2）矩形柱模施工
a. 柱模組合：
本工程柱模采用15mm厚復(fù)合木膠模板，要求用木枋將復(fù)合木膠板加工成定型木模，分塊組合拼裝。組合時，必須在木模的接縫處用鐵釘將分塊的定型木模釘牢；事先必須刷脫模劑（脫模劑采用皂化脫模劑）；柱模腳必須找平或柱模板校好后，必須事先于柱模外補填與其地面的縫隙。
b. 柱模夾具：

c.柱模校正：柱模安裝前必須彈出柱模外邊線和柱中線及放大100mm四周的墨線，并在接板面上彈出柱模架的外邊線。
柱模采用塔吊整體吊裝就位，用鐵釘接成整體后，上、下用鋼管夾具定位，下部定位以模板外邊線為準，上部采用雙面吊線的辦法，即對準放大100mm四周墨線用尺量準確后夾具定位，確保柱不產(chǎn)生搓角和確保上下垂直；上下定位準確后，先夾柱中部，用線錘吊四角和中線，校正垂直度，最后按豎向間距夾緊柱模，檢查校正。
柱模下部澆筑砼前用草紙或水泥砂漿將其與地面間隙封閉，以免砼澆筑時漏漿，柱底模部位產(chǎn)生爛根。
（3）池壁剪力墻模板施工方法

1)、剪力墻模板安裝時，根據(jù)邊線先立一側(cè)模板，臨時用支撐撐住，用線錘校正模板的垂直，然后釘牽杠，再用斜撐和平撐固定。大塊側(cè)模組拼時，上下豎向拼縫要互相錯開，先立兩端，后立中間部分。待鋼筋綁扎好，驗收后，按同樣方法安裝另一側(cè)模板及斜撐等。
2)、為了保證墻體的厚度正確，和防止?jié)仓诺膲ι砉拿?，用直?4mm高強對拉螺栓（大螺紋止水）拉結(jié)兩側(cè)模板，螺栓要縱橫排列，布置間距橫向600㎜，豎向450㎜。
3）、墻體木模為組拼的大模板，除了采用高強對拉螺桿加固外，采用內(nèi)部搭設(shè)的滿堂架，豎向每隔1500m加設(shè)鋼管頂撐，頂緊池壁大模。滿堂架在每一池體分隔內(nèi)，至少設(shè)一道縱向剪刀撐，并根據(jù)搭設(shè)高度每8米架設(shè)一道水平剪刀撐。
(4)梁、板模板的安裝
1）支架架設(shè)：支架的高度應(yīng)為梁及樓板底標高，扣除模板厚度。
2）安裝程序為：復(fù)核梁底、板底標高→搭設(shè)支架→安裝梁板模板→預(yù)留預(yù)埋→檢查校正→交付驗收。
3）施工梁板時，當梁截面高度≥600mm時，均采用高強對拉螺栓,對拉螺栓水平間距1000mm，豎向間距500mm梅花形布置。梁跨度大于4m時按1~3/1000起拱。
4）檢查校正：模板安裝后應(yīng)復(fù)核模板板面標高和板面平整度，預(yù)埋件和預(yù)留孔洞不得漏設(shè)并應(yīng)位置準確。支撐板必須穩(wěn)定、牢固，不得超過規(guī)定偏差。
5）主梁底模就位后拉通線與柱頂線吻合，先固定底模兩端，然后固定中部，最后校核（固定底模用十字扣件解決）。同時校核梁底板標高，待梁的鋼筋扎完后即可拼裝側(cè)模并加固、校正。次梁底模必須與已澆部分的次梁體系拉通線進行校核，保證整個梁板次梁順直。
6）梁側(cè)模校正：梁側(cè)模首先校正梁兩端側(cè)模板，校正時用吊線錘吊正后，用短木枋將其與背桿連接支撐，最后拉通線校核梁側(cè)模，并用短木枋固定。
7）梁、柱節(jié)點處陰角部位用木模嵌固，在柱已澆砼的上部，設(shè)φ48鋼管卡具兩道，雙向布置。為了防止?jié)仓r有漏漿現(xiàn)象，在已澆砼的上部，砼與模板之間設(shè)寬約3cm的海綿帶圈通，夾具與板底模之間采用短鋼管或木支撐，將接頭模板撐牢。
8）梁模板分兩次拆除，砼澆灌24小時后方可拆除梁側(cè)模，待砼強度發(fā)展到規(guī)范規(guī)定的拆模強度后方可拆除底模，懸挑構(gòu)件需砼強度達到標準強度的100%后方可拆除底模。
（4）板的模板安裝
本工程現(xiàn)澆板結(jié)構(gòu)模板和扣件式鋼管腳手架作為現(xiàn)澆支撐模板系統(tǒng)。
1）現(xiàn)澆板底模必須達到鋪設(shè)條件方能施工，首先在搭設(shè)好的整體支架上搭設(shè)縱橫梁底模支架，并鋪設(shè)梁底模，然后將其縱橫梁鋼筋扎好，校正固定好梁模板及梁柱節(jié)點模板，確保梁標高、軸線、模板垂直度。
2）找平鋼管標高以梁側(cè)模頂面為準，施工時，先在支撐架頂部上好板模支承橫桿，向下量取尺寸確定找平鋼管標高，其標高比設(shè)計標高低10cm，并用水準儀檢查找平鋼管是否在同一水平標高上。
3）九夾板鋪設(shè)：木枋鋪好后，根據(jù)每塊尺寸大小鋪設(shè)九夾板，要求九夾板鋪至梁邊1cm處，以便于拆除梁側(cè)模。板與板交接處留1mm縫隙，交界處板間縫隙用粘膠帶粘貼好，梁板節(jié)點和柱節(jié)點處為便于拆模和不漏將，也須用粘膠帶粘貼好。鋪完后同樣要求編號排列，上好隔離劑后再綁扎板筋。

4.6.2 模板及支架的驗收及拆除
1、支模架搭設(shè)完畢后，必須經(jīng)主業(yè)、監(jiān)理及施工方質(zhì)量、技術(shù)負責人驗收合格后，方可進入下道砼澆筑施工。
2、模板拆除
模板的拆除必須根據(jù)砼的同條件試塊實驗結(jié)果，由模板工長填寫拆模申請單，報項目技術(shù)負責人審批合格后，方準拆除。
（1）柱模板的拆除可在柱混凝土強度達到1.2Mpa后，能保證混凝土不缺楞掉角的條件下進行。
（2）梁側(cè)?？稍诨炷翉姸冗_到1.2Mpa后拆除，梁底模應(yīng)待達到規(guī)范要求強度后才能拆除（懸挑梁要求砼強度達到設(shè)計值100%后才能拆除；梁在砼強度達到設(shè)計值75%后才能拆除）。
（3）現(xiàn)澆板的模板應(yīng)在混凝土強度達到設(shè)計值75%后方可拆除。
（4）后澆帶模板必須在后澆帶混凝土澆筑完畢并強度達到設(shè)計值75%后才能拆除，嚴禁拆了再搭。拆除模板時，砼的強度要求必須符合規(guī)范要求。
（5）模板的拆除嚴禁生拉硬撬，避免破壞混凝土的外觀尺寸
（6）模板拆除必須嚴格遵守拆模順序，注意防止模板及支撐架垮塌傷人。
（7）拆除下來的模板注意分類堆放，及時修復(fù)壞損模板。
   （8）拆下的模板應(yīng)注意及時清理板面沾附的水泥漿，并刷好脫模劑。
3、模板及其支架拆除時的混凝土強度，應(yīng)符合設(shè)計要求，當設(shè)計無具體要求時，應(yīng)符合下列規(guī)定：
    (1)側(cè)模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。
(2)底模在混凝土強度符合表4.6.2－1的規(guī)定后，方可拆除。
                    表4.6.2－1     底模拆除時混凝土強度要求
結(jié)構(gòu)類型	結(jié)構(gòu)跨度（m）	按設(shè)計的混凝土強度標準值的百分率計（%）
板	≤2	≥50
	>2且<8	≥75
	≥8	≥100
梁、拱、殼	≤8	≥75
	>8	≥100
懸臂構(gòu)件	≤2	≥100
	>2	≥100
4、混凝土結(jié)構(gòu)拆模后的強度要求
混凝土結(jié)構(gòu)在模板和支架拆除后，需待混凝土強度達到設(shè)計混凝土強度等級后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產(chǎn)生的效應(yīng)比使用荷載的效應(yīng)更為不利時，必須經(jīng)過核算，加設(shè)臨時支撐。
5、其他注意事項
(1) 拆模板及支架前先進行針對性的安全技術(shù)交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續(xù)。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經(jīng)技術(shù)負責人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。
(2) 支拆模板時，2米以上高處作業(yè)設(shè)置可靠的立足點，并有相應(yīng)的安全防護措施。拆模順序應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。
(3) 模板及支架拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可拆模。
(4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。
(5) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。
(6) 樓板、梁模拆除，應(yīng)先拆除樓板底模，再拆除側(cè)模，樓板模板拆除應(yīng)先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暫不拆，操作人員應(yīng)站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應(yīng)先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側(cè)模和底模。
（7）支架拆除，應(yīng)由上而上按層按步進行，先搭后拆，后搭先拆。拆除應(yīng)按順序由上而下，一步一清，不準上下同時作業(yè)。
（8）模板及支架拆除時，周圍應(yīng)設(shè)圍欄或警示標志，并專人看管，禁止施工人員以外的人入內(nèi)。
（9） 當立桿的水平拉桿超過2層時，應(yīng)首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應(yīng)和拆除立桿同時進行。
（10）當拆除4～8m跨度的梁下立桿時，應(yīng)先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側(cè)拉倒的拆除方法。
（11）是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業(yè)的人員，均不得從事架子作業(yè)。配備架子工的徒工，在培訓(xùn)以前必須經(jīng)過醫(yī)務(wù)部門體檢合格，操作時必須有技工帶領(lǐng)、指導(dǎo)，由低到高，逐步增加，不得任意單獨上架子操作。要經(jīng)常進行安全技術(shù)教育。凡從事架子工種的人員，必須定期(每年)進行體檢。
（12）根據(jù)場地要求和施工現(xiàn)場總平面圖，確定模板堆放區(qū)、配件堆放區(qū)及模板周轉(zhuǎn)用地等。
（13）有惡劣氣候(如風力5級以上，高溫、雨雪天氣等)影響安全施工時應(yīng)停止高處作業(yè)。

表4.6.2－2     模板拆除申請表
工程名稱		施工單位	
砼澆筑日期		設(shè)計拆模強度	
砼實際強度		試塊報告編號	
拆除部位		監(jiān) 護 人	
拆模警戒范圍		拆模班組	
拆模安全技術(shù)措施:

施工部門負責人:
說明:模板支撐系統(tǒng)拆除時,混凝土強度必須符合《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)程》GB50204-2015第4.3.1條規(guī)定，才能進行。
申請人：            年   月    日     技術(shù)負責人：         年    月   日
勞務(wù)負責人：        年   月    日     質(zhì)檢員：             年    月   日
                                      安全員：             年    月   日

第五章 施工安全保證措施
5.1 組織保障
5.1.1  安全網(wǎng)絡(luò)
安全網(wǎng)絡(luò)詳見圖5.1.1。

圖5.1.1  安全網(wǎng)絡(luò)

5.1.2  安全保證體系

5.2 技術(shù)措施
(1)梁和板的立桿，其縱橫向間距要相等或成倍數(shù)。
(2)鋼管立桿底部要設(shè)底座，頂部要設(shè)可調(diào)支托，U形支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm。螺桿外徑與立桿鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時要保證上下同心。
(3)在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿。可調(diào)支托底部的立桿頂端要沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設(shè)計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向要各設(shè)一道水平拉桿。高度超過8m時，在最頂步距兩水平拉桿中間每隔8m加設(shè)一道水平拉桿；所有水平拉桿的端部均應(yīng)與四周已經(jīng)澆筑的柱或剪力墻頂緊頂牢。無處可頂時，要在水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。
(4)立桿上的接頭應(yīng)交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應(yīng)設(shè)在同步跨內(nèi)，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm，接頭中心距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于步距的1/3，同一步內(nèi)不允許有二個接頭。
(5)橫桿通過扣件連接在兩側(cè)立桿內(nèi)側(cè)，采用直角扣件與立桿扣緊，橫桿長度不宜小于3跨，并不大于6m。
(7)水平桿采用對接扣件連接、對接應(yīng)符合以下要求：對接接頭應(yīng)交錯布置，不應(yīng)設(shè)在同步、同跨內(nèi)，相鄰接頭水平距離不應(yīng)小于500mm。
(8)鋼管立桿的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐要采用Ø48.3mm x3.6mm鋼管，用扣件與鋼管立桿扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿要采用對接，剪刀撐要采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應(yīng)采用2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于150mm 。
(9)水平桿對接的扣件開口，應(yīng)朝向架子內(nèi)側(cè)，螺栓向上，避免開口朝上，以免雨水進入，導(dǎo)致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱，直角扣件開口方向不得朝上。
   （10）在結(jié)構(gòu)柱部位，架體應(yīng)與結(jié)構(gòu)柱進行抱結(jié)，間距為900mm一道。
(11)搭設(shè)高度2m以上的支撐架體要設(shè)置作業(yè)人員登高措施。作業(yè)面要按有關(guān)規(guī)定設(shè)置安全防護設(shè)施。
(12)模板支撐系統(tǒng)要為獨立的系統(tǒng)，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設(shè)備鋼結(jié)構(gòu)架體機身及其附著設(shè)施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉(zhuǎn)料平臺等架體相連接。
(13）柱模板搭設(shè)完畢經(jīng)驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結(jié)構(gòu)拉結(jié)牢固。經(jīng)有關(guān)部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。
(14) 現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應(yīng)起拱；當設(shè)計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000～3/1000。
(15) 拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應(yīng)設(shè)置臨時固定措施。
(16) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應(yīng)采取可靠措施確保支點穩(wěn)定（如斜桿與水平桿件連接成三角形，將力傳至垂直立桿上等措施），支撐底腳必須有防滑移的可靠措施（墊木板，并和水平掃地桿連接等措施）。
5.3 應(yīng)急預(yù)案
提高整個項目組對事故的整體應(yīng)急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應(yīng)急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經(jīng)濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預(yù)案。
5.3.1 危險源分析及應(yīng)急預(yù)防措施
該模板工程作業(yè)危險源較多。因此，有必要針對可能發(fā)生的危險源及傷害因素制定相應(yīng)的安全技術(shù)措施加以控制，才能對施工起到保障安全和文明的作用。
⑴ 危險源：高處墜落、觸電、模板坍塌，有可能造成機械傷害、物體打擊，火災(zāi)，中暑等。
⑵ 可能造成的傷害：機械傷害、高處墜落、物體打擊、觸電、模板坍塌等安全事故，可造成肢體傷殘、勞動能力喪失、死亡。
5.3.2 應(yīng)急救援預(yù)案組織機構(gòu)及分工職責
姓 名	崗  位	聯(lián)系方式	分工與職責
陳勇	項目經(jīng)理	組長		領(lǐng)導(dǎo)小組：主要負責本項目施工現(xiàn)場事故應(yīng)急救援工作的組織和指揮.
李勐	安全員	組員		    聯(lián)絡(luò)調(diào)度隊：主要負責事故或災(zāi)害緊急處理情況的聯(lián)絡(luò)和指令的傳達，保證領(lǐng)導(dǎo)指揮機構(gòu)同各小組之間，本單位與上級和周邊單位之間及時準確地進行溝通。主要工作內(nèi)容為調(diào)度、匯報、通告、求援。
張仁忠	質(zhì)檢員	組員		
簡熙杰	施工員（安裝）	組員		救災(zāi)搶險隊：負責事故中心地帶的搶險和救災(zāi)工作，防止事故或災(zāi)害擴大和蔓延。
曾佑晉	施工員（土建）	組員		
陳繼宏	技術(shù)負責人	組員		    技術(shù)支持隊：提出搶險搶修及避免事故擴大的臨時應(yīng)急方案和措施； 指導(dǎo)搶險搶修組實施應(yīng)急方案和措施； 修補實施中的應(yīng)急方案和措施存在的缺陷；繪制事故現(xiàn)場平面圖，標明重點部位，向外部救援機構(gòu)提供準確的搶險救援信息資料。
時增棟	安全員	組員		警戒保衛(wèi)隊：負責事故現(xiàn)場的警戒保衛(wèi)工作。
王岑	材料員	組員		后勤保障隊：負責搶險救災(zāi)所需的機械、裝備、材料、生活保障物資的供應(yīng)，組織、調(diào)集工作。
胡傳波	質(zhì)檢員	組員		醫(yī)療施救隊：負責對事故現(xiàn)場的傷員進行搶救和臨時處理，并負責護送重傷員到相應(yīng)的醫(yī)院治療。
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醫(yī)院：重慶市永川區(qū)人民醫(yī)院	電話：023-49861120
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事故	122	匪警	110
①組長職責  
1)決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應(yīng)急服務(wù)機構(gòu)提供幫助并實施場外應(yīng)急計劃，在不受事故影響地方進行直接操作控制； 
2)復(fù)查和評估事故（事件）可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程；
3)指導(dǎo)設(shè)施的部分停工，同時與領(lǐng)導(dǎo)小組成員的關(guān)鍵人員配合指揮現(xiàn)場人員撤離，并確保任何傷害者都能得到足夠的重視；
4)與場外應(yīng)急機構(gòu)取得聯(lián)系，及時對緊急情況的作業(yè)安排；
5)在場內(nèi)實行交通管制，協(xié)助場外應(yīng)急機構(gòu)開展服務(wù)工作； 
6)在緊急狀態(tài)結(jié)束后，控制受影響地點的恢復(fù)，并組織員工參加事故的分析和處理。  
②副組長職責  
1)評估事故的規(guī)模和發(fā)展態(tài)勢，建立應(yīng)急步驟，確保員工的安全和減少設(shè)施和財產(chǎn)損失；
2)安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶；
3)設(shè)立與應(yīng)急中心的通訊聯(lián)絡(luò)，為應(yīng)急服務(wù)機構(gòu)提供建議和信息。
5.3.3 危險源預(yù)防措施
⑴ 坍塌事故的安全技術(shù)預(yù)防措施
a.模板作業(yè)前，按設(shè)計單位要求，根據(jù)施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制施工方案，單位負責人審批簽字，項目經(jīng)理組織有關(guān)部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。
b.模板作業(yè)時，對模板支撐宜采用鋼支撐材料作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料作立柱。支撐立柱基礎(chǔ)應(yīng)牢固，并按設(shè)計計算嚴格控制模板支撐系統(tǒng)的沉降量。斜支撐和立柱應(yīng)牢固拉接，形成整體。
c.模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可作業(yè)。
d.樓面堆放模板時，嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。堆放數(shù)量較多時，應(yīng)進行荷載計算。
e.安裝樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩(wěn)妥堆放，以防坍塌事故發(fā)生。
f.拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。
⑵ 高空墜落事故安全預(yù)防技術(shù)措施
a.高支模工程應(yīng)按相關(guān)規(guī)定編制施工方案，經(jīng)公司技術(shù)負責人審批簽字。支、拆模板時應(yīng)保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應(yīng)按規(guī)定設(shè)置安全防護設(shè)施。模板及其支撐體系的施工荷載應(yīng)均勻堆置，并不得超過設(shè)計計算要求。
b.所有高處作業(yè)人員應(yīng)學(xué)習高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程，工人上崗前應(yīng)依據(jù)有關(guān)規(guī)定接受專門的安全技術(shù)交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應(yīng)持證上崗。采用新工藝、新技術(shù)、新材料和新設(shè)備的，應(yīng)按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關(guān)安全技術(shù)交底。
c.高處作業(yè)人員應(yīng)經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應(yīng)為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業(yè)人員應(yīng)按規(guī)定正確佩戴和使用。
d.安全帶使用前必須經(jīng)過檢查合格。安全帶的系扣點應(yīng)就高不就低，扣環(huán)應(yīng)懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。
e.項目部按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應(yīng)部位。
f.已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目式安全網(wǎng)。
g.高處作業(yè)前，應(yīng)由項目分管負責人組織有關(guān)部門對安全防護設(shè)施進行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。安全防護設(shè)施應(yīng)做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設(shè)施的，應(yīng)經(jīng)項目分管負責人審批簽字，并組織有關(guān)部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可實施。
⑶ 施工現(xiàn)場安全用電及觸電事故預(yù)防措施
a.安全用電組織措施
①建立臨時用電施工組織設(shè)計和安全用電技術(shù)措施的編制、審批制度，并建立相應(yīng)的技術(shù)檔案。
②建立技術(shù)交底制度，安全檢測制度，電氣維修制度、工程拆除制度、安全檢查和評估制度、安全用電責任制并建立安全教育培訓(xùn)制度，強化安全用電領(lǐng)導(dǎo)體制，防止事故發(fā)生。
b.安全用電技術(shù)規(guī)范
施工現(xiàn)場臨時用電必須嚴格執(zhí)行《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》。    
①施工現(xiàn)場安裝、維修或拆除臨時用電等作業(yè)，必須由電工完成。施工現(xiàn)場應(yīng)按工程難易程度和技術(shù)復(fù)雜情況配備電工。
②手持電動工具必須設(shè)觸（漏）電保護器。
③夜間施工，必須保證足夠的照明設(shè)施。
④照明燈具必須懸掛在干燥、安全、可靠處，嚴禁隨意設(shè)置。
⑤在建工程不得在高、低壓線路下方施工。外高、低壓線路下方，也不得搭設(shè)作業(yè)棚、建造生活設(shè)施或堆放構(gòu)件、材料及其他雜物等。
⑷ 機械傷害安全預(yù)防措施
a.項目部安全員與不定時對工人進行教育，在機械使用前必須對工人進行技術(shù)交底和安全交底，發(fā)現(xiàn)有人違反操作規(guī)程時應(yīng)及時阻止。
b.在機械使用之前應(yīng)對機械進行試運轉(zhuǎn)，正常后方可進行作業(yè)施工。
c.切割小塊的模板時應(yīng)采取有效的保護措施。
⑸ 物體打擊安全預(yù)防措施
a.模板安裝與拆除。模板的安裝和拆除應(yīng)按照施工方案進行作業(yè)。2m以上高處作業(yè)應(yīng)有可靠的立足點，不要在模板垂直下方作業(yè)，拆除時不準留有懸空的模板，防止掉下砸傷人。
b.避免交叉作業(yè)。施工計劃安排時，盡量避免或減少同一垂直線內(nèi)的立體交叉作業(yè)。無法避免交叉作業(yè)時，必須設(shè)置能阻擋上面墜落物體的隔離層，否則不準施工。
c.外墻外架上的操作人員要把工具材料放置穩(wěn)固，搬移竹板時下方應(yīng)設(shè)警戒區(qū)并有專人監(jiān)護，預(yù)防料具掉下砸傷人。
⑹ 火災(zāi)安全預(yù)防措施
a.設(shè)置抽煙室，工人不得隨意亂扔煙頭。
b.切割模板產(chǎn)生的鋸末、隨模板因及時清理，防止焊接的火花鍵入引起火災(zāi)。
c.現(xiàn)場設(shè)置足夠的滅火器。
d.水管應(yīng)隨樓層設(shè)置，便于取水。
5.3.4 危險源應(yīng)急措施
搶救疏散組迅速對事故現(xiàn)場是否存在二次危險源進行確認、防止事故蔓延擴大。若事故現(xiàn)場存在有再次發(fā)生事故的危險源時，在采取可能的應(yīng)急措施后，立即搶救疏散被困現(xiàn)場人員，立即組織施救。
⑴ 模板坍塌
a.當事故發(fā)生時，立即向組長匯報，由組長統(tǒng)籌安排救援工作。
b.當發(fā)生模板坍塌事故時，應(yīng)立即組織人員進行及時搶救，防止事態(tài)擴大，在有傷亡的情況下，控制好事故現(xiàn)場。
c.按項目部提供的急救聯(lián)系電話，迅速電話聯(lián)系醫(yī)院，及時對傷員進行有效搶救。（盡量說明傷亡人數(shù)、情況、事故地點、聯(lián)系電話等，并派人到路口接應(yīng)）
⑵ 高處墜落
a.發(fā)現(xiàn)事故發(fā)生的人員立即大聲呼喊，并及時電話聯(lián)系應(yīng)急救援小組組長。
b.仔細觀察傷員的傷勢情況，并盡可能了解傷員落地的身體部位和著地部位的具體情況。
c.如果好似頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等情況，很可能是頭部嚴重損傷，應(yīng)及時迅速送往醫(yī)院進行搶救；如果發(fā)現(xiàn)傷者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千萬不能堵住血液，以免造成頭部內(nèi)壓增高或者誘發(fā)細菌感染，危及傷員的生命安全。
d.如果傷員腰、腿、肩部等先著地，則很可能是傷員已經(jīng)骨折，這時不能隨意翻動傷員，否則，會加重傷員的傷勢。
⑶ 觸電
a.發(fā)生觸電事故時，馬上斷掉電源，組織人員將人員施救。如果事故離電源開關(guān)較近，應(yīng)立即切斷電源開關(guān)；如果事故離電源開關(guān)太遠，不即立即斷開，救護人員可用干燥的衣服、手套、繩索、木板、木棒等、絕緣桿等絕緣物作為工具，拉開觸電者或挑開電源線使之脫離電源；如果觸電者因抽筋而緊握電線，可用干燥的木柄斧、膠把鉗等工具切斷電線；或用干木板、干膠木板等絕緣物插入觸電者身下，以隔斷電流。觸電者脫離電源后，應(yīng)盡量在現(xiàn)場救護，先救后搬；搬運中也要注意觸電者的變化，按傷勢輕重采取不同的救護方法：
b.如觸電者呈一定的昏迷狀態(tài)，還未失去知覺，或觸電時間較長，則應(yīng)讓他靜臥，保持安靜，在旁看護，并召請醫(yī)生。如觸電者已失去知覺，但還有呼吸和心臟跳動，應(yīng)使他舒適地靜臥解開衣服，讓他聞些氨水，或在他身上灑些冷水，摩擦全身，使他發(fā)熱。如天冷還要注意保溫。同時，迅速請醫(yī)生診治如發(fā)現(xiàn)呼吸困難，或逐漸衰弱，并有痙攣現(xiàn)象，則應(yīng)立即進行人工氧合——即用人工的方法，以起到恢復(fù)心臟跳動和人工呼吸互相配合的作用。如觸電者呼吸、脈搏、心臟均已停止，也不能認為已經(jīng)死亡必須立即進行人工氧合，進行緊急救護。同時迅速請醫(yī)務(wù)人員進行搶救，通過使用緊急處理用備用車輛，馬上送往就近醫(yī)院。
⑷物體打擊
a.當發(fā)生物體打擊傷害時，應(yīng)盡快將傷員轉(zhuǎn)移至安全地方進行包扎、止血等，應(yīng)急以后及時送往醫(yī)院進行進一步的治療。
b.同時，立即向組長匯報，由組長統(tǒng)籌安排救援工作。
c.對傷口包扎應(yīng)以保護傷口、減少污染、壓迫止血、固定骨折和減少傷員痛楚為主。
d.若為輕傷。則在工地進行簡單處理后，馬上送醫(yī)院做進一步的檢查，若為重傷，則應(yīng)迅速送往醫(yī)院進行搶救。
⑸機械傷害
a.搶救疏散組安排電工立即切斷事故現(xiàn)場電源或移出機械。
b.發(fā)生機械人員傷亡時，醫(yī)療救護組應(yīng)立即對人員進行固定、包扎、止血、緊急救護等。
c.傷勢嚴重、呼吸中斷或心臟停止跳動：醫(yī)療救護組人員應(yīng)立即進行人工呼吸和胸外擠壓急救。
d.根據(jù)傷情情況、救護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫(yī)院進行救治。
⑹火災(zāi)
a.當發(fā)生火情時，應(yīng)立即斷電，找到水源，并組織各部門人員用滅火器材等進行滅火。如果是由于電路失火，必須先切斷電源，嚴禁使用水或液體滅火器滅火以防觸電事故發(fā)生。
b.火災(zāi)發(fā)生時，為防止有人被困，發(fā)生窒息傷害，應(yīng)準備部分毛巾，濕潤后蒙在口、鼻上，搶救被困人員時，為其準備同樣毛巾，以備應(yīng)急時使用，防止有毒有害氣體吸入肺中，造成窒息傷害。被燒人員救出后應(yīng)采取簡單的救護方法急救，如用凈水沖洗一下被燒部位，將污物沖凈。再用干凈紗布簡單包扎，同時聯(lián)系急救車搶救。
5.3.5 應(yīng)急救援設(shè)備、藥品配備計劃 
①應(yīng)急救援設(shè)備配備計劃  
1)特種防護品：絕緣鞋、絕緣手套、防毒面具等各兩套；
2)搶救工具：安全帶、安全帽、安全網(wǎng)、防護網(wǎng)、救護擔架等； 
3)醫(yī)療器材：擔架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱；  
4)照明器材：手電筒、應(yīng)急燈、12V以下安全線路、燈具及應(yīng)急發(fā)電機等；
5)通訊器材：電話、手機、對講機、報警器；  
6)交通工具：工地常備一輛值班越野車、備用車輛若干； 
7)滅火器材：消防栓、消防水帶、滅火器等； 
8)大型進行設(shè)備：挖掘機、汽車吊各一臺。    
②應(yīng)急救援藥品配備計劃 
止痛膏、十滴水、藿香正氣液、碘酒、藥紗布及常用的救護藥品及創(chuàng)可貼、萬花油、碘酊、紅藥水、棉墊、繃帶、紫藥水、酒精、止血膠帶若干及常備急救藥品等，保證本工程應(yīng)急救援需要。以上藥品存放在工地辦公室，所有藥品必須有出品合格證，并在有效期內(nèi)使用；過期的藥品必須及時更換，藥品應(yīng)由組長或副組長定期檢查，及時補充，確?，F(xiàn)場存放足夠數(shù)量藥品。
5.3.6 應(yīng)急預(yù)案措施的演練計劃
①成立演練組織，由救援組長組織實施。
②本工程施工前，必須對施工管理和作業(yè)人員進行特別技術(shù)培訓(xùn)，并針對應(yīng)急預(yù)案開展應(yīng)急救援培訓(xùn)和演練。  
③演練時必須準備充分，演練應(yīng)有文字和圖片記錄。
④本工程施工時，應(yīng)急預(yù)案演練根據(jù)應(yīng)急知識培訓(xùn)計劃一次進行，并在應(yīng)急知識培訓(xùn)完成后組織相關(guān)部門人員進行演練。
5.4 應(yīng)急疏散、救援路線
施工過程中一旦發(fā)生緊急情況，應(yīng)按照規(guī)定的路線進行應(yīng)急疏散；救援路線如下圖。

5.5 監(jiān)測監(jiān)控
5.5.1 監(jiān)測控制
采用經(jīng)緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。
排施工技術(shù)員李建華負責日常監(jiān)測支撐架使用，當支架變形達到預(yù)警值或發(fā)現(xiàn)支架松動有異常響聲等情況時，立即停止施工并疏散人員，及時加固處理。
5.5.2 監(jiān)測點設(shè)置
架體應(yīng)進行位移檢測，位移監(jiān)測點的布置可分為基準點和位移監(jiān)測點，其布設(shè)應(yīng)符合下列規(guī)定：在架體的頂層、底層及不超過5步設(shè)置位移監(jiān)測點；監(jiān)測點宜設(shè)置在架體角部和四邊的中部位置。
觀測點采用軋絲吊重物設(shè)置，地基沉降觀測點用水泥釘釘在支架變形觀測點正下方基礎(chǔ)位置。在附近已完工的墻（柱）身上作一臨時水準點，采用三等水準測量觀測水泥釘標高。用直尺或鋼尺量測水泥釘與吊點的相對距離，即可得到相應(yīng)的地基變形和支架變形。也可以按水準測量方法由一穩(wěn)固的后視點觀測，然后計算分析。
高效沉淀池大梁的觀測點設(shè)置在梁端、1/4跨和跨中位置。詳見附圖。
5.5.3監(jiān)測內(nèi)容
支撐架使用過程中，在以下階段（工況）對以下部位進行沉降和位移以及內(nèi)力監(jiān)測：
1  在支撐架安裝完工后，對基礎(chǔ)進行監(jiān)測；
2  在模板、鋼筋安裝完工后，對基礎(chǔ)、支撐架進行監(jiān)測；
3  在混凝土澆筑完成60%、80%、100%后，對基礎(chǔ)、支撐架進行監(jiān)測；
4  在混凝土終凝前后，對基礎(chǔ)、支撐架進行監(jiān)測。
5.5.4監(jiān)測措施
1 澆注梁板混凝土前，組織以項目技術(shù)負責人及安全部門組成的專門小組檢查支撐體系中各種堅固件的固定程度，確認符合要求后方可進行混凝土施工。
2 澆注梁板混凝土時，應(yīng)專人看護，發(fā)現(xiàn)緊固件滑動或桿件變形異常時，應(yīng)立即報告，由值班施工員組織人員，采用事前準備好的10t千斤頂，把滑移部位頂回原位，以及加固變形桿件，防止質(zhì)量事故和連續(xù)下沉造成意外坍塌。
3 樓面混凝土輸送管敷設(shè)應(yīng)盡量減少彎管的用量及縮短管線的長度，并且用鐵架固定在柱側(cè)，樓面用軟彈性的材料如輪胎等做鋼管的支墊，同時為解決混凝土輸送泵水平力對模板支頂系統(tǒng)穩(wěn)定的影響。
4 澆筑順序為柱、梁板；柱先澆至梁底，再鋪梁板，梁板澆筑應(yīng)從主梁、次梁、板向同一個方向澆筑、振搗。
5.5.5儀器設(shè)備配置
儀器設(shè)備配置詳見表5.5.5-1。
表5.5.5-1  儀器設(shè)備配置
名  稱	規(guī)格	數(shù)量	精度
經(jīng)緯儀		1	
自動安平水準儀		2	±2”
全站儀		1	±2” ，最大允許誤差±20”
對講機		3	
檢測板手		1

5.5.6 監(jiān)測說明
班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查。模板工程日常檢查重點部位：
1 桿件的設(shè)置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構(gòu)件是否符合要求；
2 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；
3 施工過程中是否有超載現(xiàn)象；
4 安全防護措施是否符合規(guī)范要求；
5 支架與桿件是否有變形現(xiàn)象；
5.5.7 監(jiān)測頻率
在澆筑混凝土過程中要實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過20~30分鐘一次，在混凝土初凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期要實施實時監(jiān)測，終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次。
5.5.8 監(jiān)測預(yù)警值
監(jiān)測報警值應(yīng)采用監(jiān)測項目的累積變化量和變化速率值進行控制，并應(yīng)滿足表5.5.8規(guī)定。當超出預(yù)警值范圍時，立即進行加固處理，監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預(yù)警值時必須啟動應(yīng)急預(yù)案，立即停止?jié)仓炷粒枭⑷藛T，并及時進行加固處理
表5.5.8  監(jiān)測報警值
監(jiān)測指標	限 值 
位移	水平位移量：H/300
	近3次讀數(shù)平均值的1.5倍
注：H為支撐結(jié)構(gòu)高度。
第六章 勞動力計劃
6.1 專職安全生產(chǎn)管理人員
搭設(shè)過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故要加強安全監(jiān)控力度，現(xiàn)場設(shè)定若干名安全監(jiān)控員。水平和垂直材料運輸必須設(shè)置臨時警戒區(qū)域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經(jīng)理為組長的安全領(lǐng)導(dǎo)小組以加強現(xiàn)場安全防護工作，本小組機構(gòu)組成、人員編制及責任分工如下
陳勇（項目經(jīng)理）—— 組長，負責協(xié)調(diào)指揮工作；
陳繼宏（技術(shù)負責人）——組員，技術(shù)措施制定，安全技術(shù)交底；；
張仁忠（安全員）——組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作；
簡熙杰（安裝）、曾佑晉（土建）（施工員）——組員，負責現(xiàn)場具體施工；

職  務(wù)	姓  名	證書
項目經(jīng)理	陳勇	渝208101016166
10020101700
渝建安B（2011）0046477
技術(shù)負責人	陳繼宏	10020101373
施 工 員	簡熙杰（安裝）	50151030060141
施 工 員	曾佑晉（土建）	50161010336318
質(zhì) 檢 員	胡傳波	渝1411003024129
質(zhì) 檢 員	張仁忠	渝1312003063023
安 全 員	李勐	渝101100486542
渝建安C（2011）2932019
安 全 員	時增棟	渝1511051026121
渝建安C（2015）0056627
材 料 員	王岑	50171110060061
6.2 特種作業(yè)人員
工種	數(shù)量（人）	證書編號	有效期
塔吊操作工	2	楊小均：渝A042011004824
張科留：渝N042010002553	有效期內(nèi)
塔吊司索工	2	牟  娟：渝A032014030199
周興瓊：渝A032014030355	有效期內(nèi)
電工	1	包清偉：T510224197509145776	有效期內(nèi)
電焊工	2	鄒明路：T500113198512125512
陳道偉：T500382198511067756	有效期內(nèi)
架工	4	張志濤：T622201196909291818
鄒渝：T500112198507070434
張紅波：T500243199101134455
張成建：T510223197610027014
陶代平：
T512224197510021414
鄒華強：
T510224197210047354
蔣元華：
T511023196904104973
賀傳榮：
T512224197106252819
李啟成：
T510223196702086914
陳古文：
T510224196809133473	有效期內(nèi)
6.3 勞動力安排
高支模開始時間	2017.12.1	高支模工期（天）	30
作息時間（上午）	6:00~11:30	作息時間（下午）	13:30~19:00
砼工程量（m3）	700	高支模建筑面積（m2）	2000
模工（人）	30/施工段	鋼筋工（人）	18/施工段
砼工（人）	15	架子工（人）	8/施工段
水電工（人）	2	普工	20
鏟車司機	1	挖掘機司機	1
機修工	2	吊車司機	1

第七章 計算書及相關(guān)圖紙
7.1  150厚板模板（扣件式900*900）計算書
     計算依據(jù)：
    1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010-2010
    4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012
    5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土樓板名稱	B2，標高9.60m	新澆混凝土樓板板厚(mm)	150
模板支架高度H(m)	10.8	模板支架縱向長度L(m)	39.75
模板支架橫向長度B(m)	26.25
 二、荷載設(shè)計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架自重	0.75
混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24	鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.1
施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k	當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)	2.5
	當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)	2.5
	當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)	1.5
	當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)	1
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	0.125
	地基粗糙程度	B類(城市郊區(qū))	
	模板支架頂部距地面高度(m)	10.5	
	風壓高度變化系數(shù)μz	1	
	風荷載體型系數(shù)μs	0.5	
 三、模板體系設(shè)計
主梁布置方向	平行立柱縱向方向	立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)	900
立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)	900	水平拉桿步距h(mm)	1500
小梁間距l(xiāng)(mm)	150	小梁最大懸挑長度l1(mm)	200
主梁最大懸挑長度l2(mm)	250
    設(shè)計簡圖如下：
 
模板設(shè)計平面圖
 
模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)
 
模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	15
面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.4
面板彈性模量E(N/mm2)	10000	面板計算方式	簡支梁
    樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。
    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
    承載能力極限狀態(tài)
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.324kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
    正常使用極限狀態(tài)
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    M1＝q1l2/8＝7.324×0.152/8＝0.021kN?m
    M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.152/8+3.15×0.15/4＝0.118kN?m
    Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.021，0.118]＝0.118kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.118×106/37500＝3.158N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×1504/(384×10000×281250)=0.009mm
    ν＝0.009mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm
    滿足要求！
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15.444	小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	9350
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	二等跨連續(xù)梁
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.15=1.131kN/m
    因此，q1靜＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.15=0.659kN/m
          q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.472kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.049kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
    計算簡圖如下：
 
 
   1、強度驗算
    M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×0.659×0.92+0.125×0.472×0.92＝0.115kN?m
    M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.049×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.049×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.578kN?m
    M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.131×0.22/2，0.049×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN?m
    Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.115，0.578，0.631]＝0.631kN?m
    σ=Mmax/W=0.631×106/42667=14.788N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×0.659×0.9+0.625×0.472×0.9＝0.636kN
    V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.049×0.9+0.688×3.15＝2.195kN
    V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.131×0.2，0.049×0.2+3.15]＝3.16kN
    Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.636，2.195，3.16]＝3.16kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×40×80)＝1.481N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.15＝0.61kN/m
    撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.61×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.131mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；
    懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.61×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.008mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm
    滿足要求！
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁計算方式	三等跨連續(xù)梁
   1、小梁最大支座反力計算
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝0.976kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.15＝0.777kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.15＝0.198kN/m
    q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.15＝0.64kN/m
    承載能力極限狀態(tài)
    按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×0.976×0.9＝1.098kN
    按懸臂梁，R1＝q1l1＝0.976×0.2＝0.195kN
    R＝max[Rmax，R1]＝1.098kN;
    正常使用極限狀態(tài)
    按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.64×0.9＝0.72kN
    按懸臂梁，R'1＝q2l1=0.64×0.2＝0.128kN
    R'＝max[R'max，R'1]＝0.72kN;
    計算簡圖如下：
 
    主梁計算簡圖一
 
    主梁計算簡圖二
   2、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖一(kN?m)
 
    主梁彎矩圖二(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.551×106/4250=129.643N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   3、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖一(kN)
 
    主梁剪力圖二(kN)
    τmax=2Vmax/A=2×3.783×1000/398＝19.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   4、撓度驗算
 
    主梁變形圖一(mm)
 
    主梁變形圖二(mm)
    跨中νmax=0.668mm≤[ν]=900/250=3.6mm
    懸挑段νmax＝0.327mm≤[ν]=2×250/250=2mm
    滿足要求！
   5、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    圖一
    支座反力依次為R1=5.528kN，R2=6.692kN，R3=6.936kN，R4=5.001kN
    圖二
    支座反力依次為R1=5.262kN，R2=6.816kN，R3=6.816kN，R4=5.262kN
 七、可調(diào)托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調(diào)托座	可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)	30
    按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝6.936kN≤[N]＝30kN
    滿足要求！
 八、立柱驗算
剪刀撐設(shè)置	普通型	立柱頂部步距hd(mm)	1500
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數(shù)μ1	1.386
非頂部立柱計算長度系數(shù)μ2	1.755	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15		
  1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
    非頂部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
    λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210
    滿足要求！
  2、立柱穩(wěn)定性驗算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設(shè)計值q1有所不同：
    小梁驗算
    q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×0.15 = 0.957kN/m
    同上四～六步計算過程，可得：
    R1＝5.417kN，R2＝6.68kN，R3＝6.797kN，R4＝5.156kN
    頂部立柱段：
    l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm
    λ1=l01/i=3204.848/16=200.303
    查表得，φ＝0.18
    不考慮風荷載:
    N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[5.417，6.68，6.797，5.156]=6.797kN
    f＝ N1/(ΦA(chǔ))＝6797/(0.18×398)＝94.877N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    考慮風荷載:
    Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN?m
    N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[5.417,6.68,6.797,5.156]+0.032/0.9=6.832kN
    f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝6832/(0.18×398)+0.032×106/4250＝102.895N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：
    l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm
    λ=l0/i=3203.753/16=200.235
    查表得，φ1=0.18
    不考慮風荷載:
    N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.417,6.68,6.797,5.156]+1×1.2×0.15×10.8=8.741kN
    f=N/(φ1A)＝8.741×103/(0.180×398)=122.013N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
    考慮風荷載:
    Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN?m
    Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.417,6.68,6.797,5.156]+1×1.2×0.15×10.8+0.032/0.9=8.776kN
    f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝8.776×103/(0.180×398)+0.032×106/4250=130.03N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
 九、高寬比驗算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3
    H/B=10.8/26.25=0.411＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十、立柱地基基礎(chǔ)驗算
地基土類型	巖石	地基承載力特征值fak(kPa)	4000
立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf	0.9	墊板底面面積A(m2)	0.1
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝8.776/(0.9×0.1)＝97.511kPa≤fak＝4000kPa
    滿足要求！

7.2  250厚板模板（扣件式900*900）計算書
    計算依據(jù)：
    1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010-2010
    4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012
    5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土樓板名稱	廢水回收池，標高10.8m	新澆混凝土樓板板厚(mm)	250
模板支架高度H(m)	10.5	模板支架縱向長度L(m)	12.8
模板支架橫向長度B(m)	8.8
 二、荷載設(shè)計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架自重	0.75
混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24	鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.1
施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k	當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)	2.5
	當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)	2.5
	當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)	1.5
	當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)	1
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	0.125
	地基粗糙程度	B類(城市郊區(qū))	
	模板支架頂部距地面高度(m)	9	
	風壓高度變化系數(shù)μz	1	
	風荷載體型系數(shù)μs	0.5	
 三、模板體系設(shè)計
主梁布置方向	平行立柱縱向方向	立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)	900
立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)	900	水平拉桿步距h(mm)	1500
小梁間距l(xiāng)(mm)	100	小梁最大懸挑長度l1(mm)	200
主梁最大懸挑長度l2(mm)	250
    設(shè)計簡圖如下：
 
模板設(shè)計平面圖
 
模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)
 
模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	15
面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.4
面板彈性模量E(N/mm2)	10000	面板計算方式	簡支梁
    樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。
    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
    承載能力極限狀態(tài)
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.035kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝1.575kN
    正常使用極限狀態(tài)
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    M1＝q1l2/8＝10.035×0.12/8＝0.013kN?m
    M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.12/8+1.575×0.1/4＝0.04kN?m
    Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.013，0.04]＝0.04kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.054N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×1004/(384×10000×281250)=0.003mm
    ν＝0.003mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm
    滿足要求！
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15.444	小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	9350
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	二等跨連續(xù)梁
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.1=1.025kN/m
    因此，q1靜＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.1=0.71kN/m
          q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.315kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.032kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
    計算簡圖如下：
 
 
   1、強度驗算
    M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×0.71×0.92+0.125×0.315×0.92＝0.104kN?m
    M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.032×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.032×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.577kN?m
    M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.025×0.22/2，0.032×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN?m
    Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.104，0.577，0.631]＝0.631kN?m
    σ=Mmax/W=0.631×106/42667=14.781N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×0.71×0.9+0.625×0.315×0.9＝0.577kN
    V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.032×0.9+0.688×3.15＝2.185kN
    V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.025×0.2，0.032×0.2+3.15]＝3.156kN
    Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.577，2.185，3.156]＝3.156kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×40×80)＝1.48N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.1＝0.658kN/m
    撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.658×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.141mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；
    懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.658×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.008mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm
    滿足要求！
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁計算方式	三等跨連續(xù)梁
   1、小梁最大支座反力計算
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.955kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.1＝0.823kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.1＝0.132kN/m
    q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.1＝0.677kN/m
    承載能力極限狀態(tài)
    按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×0.955×0.9＝1.075kN
    按懸臂梁，R1＝q1l1＝0.955×0.2＝0.191kN
    R＝max[Rmax，R1]＝1.075kN;
    正常使用極限狀態(tài)
    按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.677×0.9＝0.762kN
    按懸臂梁，R'1＝q2l1=0.677×0.2＝0.136kN
    R'＝max[R'max，R'1]＝0.762kN;
    計算簡圖如下：
 
    主梁計算簡圖一
   2、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖一(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.78×106/4250=183.585N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   3、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖一(kN)
    τmax=2Vmax/A=2×5.167×1000/398＝25.964N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   4、撓度驗算
 
    主梁變形圖一(mm)
    跨中νmax=0.963mm≤[ν]=900/400=2.25mm
    懸挑段νmax＝0.282mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm
    滿足要求！
   5、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    圖一
    支座反力依次為R1=7.733kN，R2=10.004kN，R3=10.004kN，R4=7.733kN
 七、可調(diào)托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調(diào)托座	可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)	30
    按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝10.004kN≤[N]＝30kN
    滿足要求！
 八、立柱驗算
剪刀撐設(shè)置	普通型	立柱頂部步距hd(mm)	1500
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數(shù)μ1	1.386
非頂部立柱計算長度系數(shù)μ2	1.755	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15		
  1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
    非頂部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
    λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210
    滿足要求！
  2、立柱穩(wěn)定性驗算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設(shè)計值q1有所不同：
    小梁驗算
    q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×0.1 = 0.939kN/m
    同上四～六步計算過程，可得：
    R1＝7.596kN，R2＝9.828kN，R3＝9.828kN，R4＝7.596kN
    頂部立柱段：
    l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm
    λ1=l01/i=3204.848/16=200.303
    查表得，φ＝0.18
    不考慮風荷載:
    N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[7.596，9.828，9.828，7.596]=9.828kN
    f＝ N1/(ΦA(chǔ))＝9828/(0.18×398)＝137.186N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    考慮風荷載:
    Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN?m
    N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[7.596,9.828,9.828,7.596]+0.032/0.9=9.863kN
    f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝9863/(0.18×398)+0.032×106/4250＝145.203N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：
    l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm
    λ=l0/i=3203.753/16=200.235
    查表得，φ1=0.18
    不考慮風荷載:
    N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[7.596,9.828,9.828,7.596]+1×1.2×0.15×10.5=11.718kN
    f=N/(φ1A)＝11.718×103/(0.180×398)=163.568N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
    考慮風荷載:
    Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN?m
    Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[7.596,9.828,9.828,7.596]+1×1.2×0.15×10.5+0.032/0.9=11.753kN
    f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝11.753×103/(0.180×398)+0.032×106/4250=171.585N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
 九、高寬比驗算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3
    H/B=10.5/8.8=1.193＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十、立柱地基基礎(chǔ)驗算
地基土類型	巖石	地基承載力特征值fak(kPa)	4000
立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf	0.9	墊板底面面積A(m2)	0.1
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.753/(0.9×0.1)＝130.589kPa≤fak＝4000kPa
    滿足要求！
7.3  350*850梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書
    計算依據(jù)：
    1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010-2010
    4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012
    5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土梁名稱	KL  350X850	混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	350×850
模板支架高度H(m)	10.5	模板支架橫向長度B(m)	26.25
模板支架縱向長度L(m)	39.75	梁側(cè)樓板厚度(mm)	150
 二、荷載設(shè)計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架	0.75
新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.5	混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.1
當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)	1
對水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	非自定義:0.207
	地基粗糙程度	C類(有密集建筑群市區(qū))	
	模板支架頂部距地面高度(m)	24	
	風壓高度變化系數(shù)μz	0.796	
	風荷載體型系數(shù)μs	1.04	
 三、模板體系設(shè)計
新澆混凝土梁支撐方式	梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)	900
梁兩側(cè)立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)	900
步距h(mm)	1500
新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)	900、900
混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置	居中
梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)	450
梁底增加立柱根數(shù)	1
梁底增加立柱布置方式	按梁兩側(cè)立柱間距均分
梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)	450
梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)	200
梁底支撐小梁根數(shù)	5
梁底支撐小梁間距	88
每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)	1
結(jié)構(gòu)表面的要求	結(jié)構(gòu)表面隱蔽
模板及支架計算依據(jù)	《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011
    設(shè)計簡圖如下：
 
平面圖
 
立面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	18
面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.5
面板彈性模量E(N/mm2)	5400
    取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：
    W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.7×2]×1＝28.221kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝26.457kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
    q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×26.457×0.0872+0.121×1.764×0.0872＝0.023kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.023×106/54000＝0.432N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×21.775×87.54/(100×5400×486000)＝0.003mm≤[ν]＝L/250＝87.5/250＝0.35mm
    滿足要求！
   3、支座反力計算
    設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))
    R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×26.457×0.087+0.446×1.764×0.087＝0.979kN
    R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×26.457×0.087+1.223×1.764×0.087＝2.835kN
    R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×26.457×0.087+1.142×1.764×0.087＝2.325kN
    標準值(正常使用極限狀態(tài))
    R1'=R5'=0.393q2L=0.393×21.775×0.087＝0.749kN
    R2'=R4'=1.143q2L=1.143×21.775×0.087＝2.178kN
    R3'=0.928q2L=0.928×21.775×0.087＝1.768kN
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	11.44	小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.232
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	7040
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	簡支梁
    承載能力極限狀態(tài)：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=0.979/1＝0.979kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[2.835,2.325,2.835]/1= 2.835kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=0.979/1＝0.979kN/m
    小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/4 =0.021kN/m
    梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.85-0.15)=0.425kN/m
    梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.85-0.15)=0.425kN/m
    梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.98kN/m
    梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.98kN/m
    左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =0.979+0.021+0.425+0.98=2.405kN/m
    中間小梁荷載q中= q1中+ q2=2.835+0.021=2.856kN/m
    右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.979+0.021+0.425+0.98=2.405kN/m
    小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.405,2.856,2.405]=2.856kN/m
    正常使用極限狀態(tài)：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=0.749/1＝0.749kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[2.178,1.768,2.178]/1= 2.178kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=0.749/1＝0.749kN/m
    小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/4 =0.017kN/m
    梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.85-0.15)=0.35kN/m
    梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.85-0.15)=0.35kN/m
    梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.586kN/m
    梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.586kN/m
    左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.749+0.017+0.35+0.586=1.703kN/m
    中間小梁荷載q中'= q1中'+ q2'=2.178+0.017=2.195kN/m
    右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.749+0.017+0.35+0.586=1.703kN/m
    小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.703,2.195,1.703]=2.195kN/m
    為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：
 
    
 
   1、抗彎驗算
    Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.856×0.452，0.5×2.856×0.22]＝0.072kN?m
    σ=Mmax/W=0.072×106/42667=1.694N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.856×0.45，2.856×0.2]＝0.643kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.643×1000/(2×40×80)＝0.301N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.195×4504/(384×7040×170.667×104)＝0.098mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm
    ν2＝q'l24/(8EI)＝2.195×2004/(8×7040×170.667×104)＝0.037mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.856×0.45,0.5×2.856×0.45+2.856×0.2]=1.285kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.082kN,R2=1.285kN,R3=1.056kN,R4=1.285kN,R5=1.082kN
    正常使用極限狀態(tài)
    Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.195×0.45,0.5×2.195×0.45+2.195×0.2]=0.988kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=0.766kN,R2'=0.988kN,R3'=0.804kN,R4'=0.988kN,R5'=0.766kN
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
 
   1、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.175×106/4250=41.146N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝2.085kN
    τmax=2Vmax/A=2×2.085×1000/398＝10.479N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    主梁變形圖(mm)
    νmax＝0.036mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    支座反力依次為R1=0.282kN，R2=5.227kN，R3=0.282kN
    正常使用極限狀態(tài)
    支座反力依次為R1'=0.203kN，R2'=3.905kN，R3'=0.204kN
 七、2號主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁計算方式	三等跨連續(xù)梁	可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)	2
主梁受力不均勻系數(shù)	0.6
    主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6
    P＝max[R2]×0.6=Max[5.227]×0.6=3.136kN，P'＝max[R2']×0.6＝Max[3.905]×0.6=2.343kN
 
   1、抗彎驗算
 
    2號主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.494×106/4250=116.221N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    2號主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝2.038kN
    τmax=2Vmax/A=2×2.038×1000/398＝10.243N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    2號主梁變形圖(mm)
    νmax＝0.941mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    極限承載能力狀態(tài)
    支座反力依次為R1=4.234kN，R2=6.742kN，R3=6.742kN，R4=4.234kN
    立柱所受主梁支座反力依次為P2=6.742/0.6=11.237kN
 八、縱向水平鋼管驗算
鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6	鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8
鋼管截面面積A(mm2)	398	鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	16
鋼管彈性模量E(N/mm2)	206000	鋼管截面慣性矩I(cm4)	10.19
鋼管截面抵抗矩W(cm3)	4.25	鋼管抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	125
    P＝max[R1，R3]=0.282kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.204kN
    計算簡圖如下：
 
   1、抗彎驗算
 
    縱向水平鋼管彎矩圖(kN?m)
    σ＝Mmax/W＝0.044×106/4250＝10.451N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    縱向水平鋼管剪力圖(kN)
    Vmax＝0.183kN
    τmax＝2Vmax/A=2×0.183×1000/398＝0.921N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    縱向水平鋼管變形圖(mm)
    νmax＝0.082mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    支座反力依次為R1=0.381kN，R2=0.606kN，R3=0.606kN，R4=0.381kN
    同理可得：兩側(cè)立柱所受支座反力依次為R1=0.606kN，R3=0.606kN
 九、可調(diào)托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調(diào)托座2	可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)	30
扣件抗滑移折減系數(shù)kc	1
   1、扣件抗滑移驗算
    兩側(cè)立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.606,0.606]＝0.606kN≤1×8=8kN
    單扣件在扭矩達到40～65N?m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！
   2、可調(diào)托座驗算
    可調(diào)托座最大受力N＝max[P2]＝11.237kN≤[N]=30kN
    滿足要求！
 十、立柱驗算
剪刀撐設(shè)置	普通型	立柱頂部步距hd(mm)	750
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數(shù)μ1	1.427
非頂部立柱計算長度系數(shù)μ2	1.808	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15
   1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641.05mm
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mm
    λ=l0/i=2712/16=169.5≤[λ]=210
    長細比滿足要求！
   2、風荷載計算
    Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.207×0.9×1.52/10＝0.053kN?m
   3、穩(wěn)定性計算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設(shè)計值q1有所不同：
    1)面板驗算
    q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.9×2]×1＝28.65kN/m
    2)小梁驗算
    q1＝max{0.997+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(0.85-0.15)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，2.883+1×1.2×(0.3-0.1)×0.35/4}=2.904kN/m
    同上四～八計算過程，可得：
    R1＝0.591kN，P2＝11.236kN，R3＝0.591kN
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.427×(750+2×200)=1997.158mm
    λ1＝l01/i＝1997.158/16＝124.822，查表得，φ1＝0.428
    立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，P2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9，11.236，0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9]+0.053/0.9＝11.295kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝11294.713/(0.428×398)+0.053×106/4250＝78.776N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1.217×1.808×1500=3300.504mm
    λ2＝l02/i＝3300.504/16＝206.281，查表得，φ2＝0.171
    立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，P2，R3+N邊2]+1×1.2×0.15×(10.5-0.85)+Mw/lb＝max[0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9，11.236，0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9]+1.737+0.053/0.9＝13.032kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝13031.713/(0.171×398)+0.053×106/4250＝203.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
 十一、高寬比驗算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3
    H/B=10.5/26.25=0.4＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十二、立柱地基基礎(chǔ)計算
地基土類型	巖石	地基承載力特征值fak(kPa)	4000
立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf	1	墊板底面面積A(m2)	0.15
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝13.032/(1×0.15)＝86.878kPa≤fak＝4000kPa
    滿足要求！

7.4  300*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書
    計算依據(jù)：
    1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010-2010
    4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012
    5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土梁名稱	KL  300x800	混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	300×800
模板支架高度H(m)	10.5	模板支架橫向長度B(m)	8.8
模板支架縱向長度L(m)	12.8	梁側(cè)樓板厚度(mm)	250
 二、荷載設(shè)計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架	0.75
新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.5	混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.1
當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)	1
對水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	非自定義:0.207
	地基粗糙程度	C類(有密集建筑群市區(qū))	
	模板支架頂部距地面高度(m)	24	
	風壓高度變化系數(shù)μz	0.796	
	風荷載體型系數(shù)μs	1.04	
 三、模板體系設(shè)計
新澆混凝土梁支撐方式	梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)	900
梁兩側(cè)立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)	900
步距h(mm)	1500
新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)	900、900
混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置	居中
梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)	450
梁底增加立柱根數(shù)	1
梁底增加立柱布置方式	按梁兩側(cè)立柱間距均分
梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)	450
梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)	200
梁底支撐小梁根數(shù)	5
梁底支撐小梁間距	75
每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)	1
結(jié)構(gòu)表面的要求	結(jié)構(gòu)表面隱蔽
模板及支架計算依據(jù)	《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011
    設(shè)計簡圖如下：
 
平面圖
 
立面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	18
面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.5
面板彈性模量E(N/mm2)	5400
    取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：
    W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.671kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
    q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×24.908×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.016kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.016×106/54000＝0.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×754/(100×5400×486000)＝0.002mm≤[ν]＝L/250＝75/250＝0.3mm
    滿足要求！
   3、支座反力計算
    設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))
    R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×24.908×0.075+0.446×1.764×0.075＝0.793kN
    R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×24.908×0.075+1.223×1.764×0.075＝2.297kN
    R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×24.908×0.075+1.142×1.764×0.075＝1.885kN
    標準值(正常使用極限狀態(tài))
    R1'=R5'=0.393q2L=0.393×20.5×0.075＝0.604kN
    R2'=R4'=1.143q2L=1.143×20.5×0.075＝1.757kN
    R3'=0.928q2L=0.928×20.5×0.075＝1.427kN
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	11.44	小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.232
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	7040
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	簡支梁
    承載能力極限狀態(tài)：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=0.793/1＝0.793kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[2.297,1.885,2.297]/1= 2.297kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=0.793/1＝0.793kN/m
    小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.018kN/m
    梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.334kN/m
    梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.334kN/m
    梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.499kN/m
    梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.499kN/m
    左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =0.793+0.018+0.334+1.499=2.645kN/m
    中間小梁荷載q中= q1中+ q2=2.297+0.018=2.315kN/m
    右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.793+0.018+0.334+1.499=2.645kN/m
    小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.645,2.315,2.645]=2.645kN/m
    正常使用極限狀態(tài)：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=0.604/1＝0.604kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[1.757,1.427,1.757]/1= 1.757kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=0.604/1＝0.604kN/m
    小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.015kN/m
    梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m
    梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m
    梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.016kN/m
    梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.016kN/m
    左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.604+0.015+0.275+1.016=1.91kN/m
    中間小梁荷載q中'= q1中'+ q2'=1.757+0.015=1.772kN/m
    右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.604+0.015+0.275+1.016=1.91kN/m
    小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.91,1.772,1.91]=1.91kN/m
    為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：
 
    
 
   1、抗彎驗算
    Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.645×0.452，0.5×2.645×0.22]＝0.067kN?m
    σ=Mmax/W=0.067×106/42667=1.569N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.645×0.45，2.645×0.2]＝0.595kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.595×1000/(2×40×80)＝0.279N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×1.91×4504/(384×7040×170.667×104)＝0.085mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm
    ν2＝q'l24/(8EI)＝1.91×2004/(8×7040×170.667×104)＝0.032mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.645×0.45,0.5×2.645×0.45+2.645×0.2]=1.19kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.19kN,R2=1.042kN,R3=0.856kN,R4=1.042kN,R5=1.19kN
    正常使用極限狀態(tài)
    Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[1.91×0.45,0.5×1.91×0.45+1.91×0.2]=0.859kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=0.859kN,R2'=0.797kN,R3'=0.649kN,R4'=0.797kN,R5'=0.859kN
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
 
   1、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.159×106/4250=37.394N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝2.015kN
    τmax=2Vmax/A=2×2.015×1000/398＝10.125N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    主梁變形圖(mm)
    νmax＝0.03mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    支座反力依次為R1=0.217kN，R2=4.886kN，R3=0.217kN
    正常使用極限狀態(tài)
    支座反力依次為R1'=0.158kN，R2'=3.644kN，R3'=0.159kN
 七、2號主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁計算方式	三等跨連續(xù)梁	可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)	1
    P＝max[R2]=Max[4.886]=4.886kN，P'＝max[R2']＝Max[3.644]=3.644kN
 
   1、抗彎驗算
 
    2號主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.77×106/4250=181.076N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    2號主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝3.176kN
    τmax=2Vmax/A=2×3.176×1000/398＝15.96N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    2號主梁變形圖(mm)
    νmax＝1.463mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    極限承載能力狀態(tài)
    支座反力依次為R1=6.596kN，R2=10.505kN，R3=10.505kN，R4=6.596kN
    立柱所受主梁支座反力依次為R2=10.505/1=10.505kN
 八、縱向水平鋼管驗算
鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6	鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8
鋼管截面面積A(mm2)	398	鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	16
鋼管彈性模量E(N/mm2)	206000	鋼管截面慣性矩I(cm4)	10.19
鋼管截面抵抗矩W(cm3)	4.25	鋼管抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	125
    P＝max[R1，R3]=0.217kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.159kN
    計算簡圖如下：
 
   1、抗彎驗算
 
    縱向水平鋼管彎矩圖(kN?m)
    σ＝Mmax/W＝0.034×106/4250＝8.042N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    縱向水平鋼管剪力圖(kN)
    Vmax＝0.141kN
    τmax＝2Vmax/A=2×0.141×1000/398＝0.709N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    縱向水平鋼管變形圖(mm)
    νmax＝0.064mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    支座反力依次為R1=0.293kN，R2=0.467kN，R3=0.467kN，R4=0.293kN
    同理可得：兩側(cè)立柱所受支座反力依次為R1=0.467kN，R3=0.467kN
 九、可調(diào)托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調(diào)托座2	可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)	30
扣件抗滑移折減系數(shù)kc	1
   1、扣件抗滑移驗算
    兩側(cè)立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.467,0.467]＝0.467kN≤1×8=8kN
    單扣件在扭矩達到40～65N?m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！
   2、可調(diào)托座驗算
    可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]＝10.505kN≤[N]=30kN
    滿足要求！
 十、立柱驗算
剪刀撐設(shè)置	普通型	立柱頂部步距hd(mm)	750
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數(shù)μ1	1.427
非頂部立柱計算長度系數(shù)μ2	1.808	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15
   1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641.05mm
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mm
    λ=l0/i=2712/16=169.5≤[λ]=210
    長細比滿足要求！
   2、風荷載計算
    Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.207×0.9×1.52/10＝0.053kN?m
   3、穩(wěn)定性計算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設(shè)計值q1有所不同：
    1)面板驗算
    q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝27.12kN/m
    2)小梁驗算
    q1＝max{0.809+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.25)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，2.34+1×1.2×(0.3-0.1)×0.3/4}=2.566kN/m
    同上四～八計算過程，可得：
    R1＝0.458kN，R2＝10.499kN，R3＝0.458kN
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.427×(750+2×200)=1997.158mm
    λ1＝l01/i＝1997.158/16＝124.822，查表得，φ1＝0.428
    立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，10.499，0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+0.053/0.9＝10.557kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝10557.255/(0.428×398)+0.053×106/4250＝74.447N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1.217×1.808×1500=3300.504mm
    λ2＝l02/i＝3300.504/16＝206.281，查表得，φ2＝0.171
    立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1×1.2×0.15×(10.5-0.8)+Mw/lb＝max[0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，10.499，0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+1.746+0.053/0.9＝12.303kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝12303.255/(0.171×398)+0.053×106/4250＝193.247N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
 十一、高寬比驗算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3
    H/B=10.5/8.8=1.193＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十二、立柱地基基礎(chǔ)計算
地基土類型	巖石	地基承載力特征值fak(kPa)	4000
立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf	1	墊板底面面積A(m2)	0.15
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝12.303/(1×0.15)＝82.022kPa≤fak＝4000kPa
    滿足要求！

7.5  600*3650大梁模板計算書
    計算依據(jù)：
    1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010-2010
    4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012
    5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土梁名稱	大梁600x3650	混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	600×3650
模板支架高度H(m)	3.35	模板支架橫向長度B(m)	15
模板支架縱向長度L(m)	20
 二、荷載設(shè)計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架	0.75
新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.5
當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)	1
對水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	非自定義:0.033
	地基粗糙程度	C類(有密集建筑群市區(qū))	
	模板支架頂部距地面高度(m)	12	
	風壓高度變化系數(shù)μz	0.65	
	風荷載體型系數(shù)μs	0.2	
 三、模板體系設(shè)計
新澆混凝土梁支撐方式	梁側(cè)無板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)	500
梁底兩側(cè)立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)	1200
步距h(mm)	1200
混凝土梁距梁底兩側(cè)立柱中的位置	居中
梁底左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)	600
梁底增加立柱根數(shù)	4
梁底增加立柱布置方式	按混凝土梁梁寬均分
梁底增加立柱依次距梁底左側(cè)立柱距離(mm)	420,540,660,780
梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)	200
梁底支撐小梁根數(shù)	10
梁底支撐小梁間距	67
每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)	0
結(jié)構(gòu)表面的要求	結(jié)構(gòu)表面隱蔽
模板及支架計算依據(jù)	《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011
梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)	0
梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)	0
    設(shè)計簡圖如下：
 
平面圖
 
立面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	15
面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.4
面板彈性模量E(N/mm2)	10000
    取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：
    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×3.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×3.65)+1.4×0.7×2]×1＝114.972kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×3.65]×1＝113.208kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
    q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×3.65)]×1＝93.175kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×113.208×0.0672+0.121×1.764×0.0672＝0.055kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.055×106/37500＝1.461N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×93.175×66.6674/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝L/250＝66.667/250＝0.267mm
    滿足要求！
   3、支座反力計算
    設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))
    R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×113.208×0.067+0.446×1.764×0.067＝3.018kN
    R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×113.208×0.067+1.223×1.764×0.067＝8.77kN
    R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×113.208×0.067+1.142×1.764×0.067＝7.138kN
    標準值(正常使用極限狀態(tài))
    R1'=R5'=0.393q2L=0.393×93.175×0.067＝2.441kN
    R2'=R4'=1.143q2L=1.143×93.175×0.067＝7.1kN
    R3'=0.928q2L=0.928×93.175×0.067＝5.764kN
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15.444	小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	9350
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	二等跨連續(xù)梁
    承載能力極限狀態(tài)：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.018/1＝3.018kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[8.77,7.138,8.77]/1=8.77kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=3.018/1＝3.018kN/m
    小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/9 =0.016kN/m
    梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.9×1.35×0.5×3.65=2.217kN/m
    梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝0.9×1.35×0.5×3.65=2.217kN/m
    左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=3.018+0.016+2.217=5.252kN/m
    中間小梁荷載q中= q1中+ q2=8.77+0.016=8.786kN/m
    右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右=3.018+0.016+2.217=5.252kN/m
    小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.252,8.786,5.252]=8.786kN/m
    正常使用極限狀態(tài)：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.441/1＝2.441kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[7.1,5.764,7.1]/1=7.1kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=2.441/1＝2.441kN/m
    小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/9 =0.013kN/m
    梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×3.65=1.825kN/m
    梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×3.65=1.825kN/m
    左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.441+0.013+1.825=4.28kN/m
    中間小梁荷載q中'= q1中'+ q2'=7.1+0.013=7.113kN/m
    右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'=2.441+0.013+1.825=4.28kN/m
    小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.28,7.113,4.28]=7.113kN/m
    為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：
 
    
 
   1、抗彎驗算
    Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.786×0.52，0.5×8.786×0.22]＝0.275kN?m
    σ=Mmax/W=0.275×106/42667=6.435N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.786×0.5，8.786×0.2]＝2.746kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.746×1000/(2×40×80)＝1.287N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.113×5004/(100×9350×170.667×104)＝0.145mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mm
    ν2＝q'l24/(8EI)＝7.113×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.089mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.786×0.5,0.375×8.786×0.5+8.786×0.2]=5.491kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.282kN,R2=5.491kN,R3=4.471kN,R4=4.471kN,R5=4.471kN,R6=4.471kN,R7=4.471kN,R8=4.471kN,R9=5.491kN,R10=3.282kN
    正常使用極限狀態(tài)
    Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.113×0.5,0.375×7.113×0.5+7.113×0.2]=4.446kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.675kN,R2'=4.446kN,R3'=3.611kN,R4'=3.611kN,R5'=3.611kN,R6'=3.611kN,R7'=3.611kN,R8'=3.611kN,R9'=4.446kN,R10'=2.675kN
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)	1
 
   1、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.4×106/4250=94.026N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝8.567kN
    τmax=2Vmax/A=2×8.567×1000/398＝43.051N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    主梁變形圖(mm)
    νmax＝0.103mm≤[ν]＝L/250＝420/250＝1.68mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    支座反力依次為R1=0.685kN，R2=16.656kN，R3=4.846kN，R4=4.846kN，R5=16.656kN，R6=0.685kN
 七、可調(diào)托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調(diào)托座	可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)	30
    可調(diào)托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]＝16.656kN≤[N]=30kN
    滿足要求！
 八、立柱驗算
剪刀撐設(shè)置	加強型	立柱頂部步距hd(mm)	600
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數(shù)μ1	1.386
非頂部立柱計算長度系數(shù)μ2	1.755	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15
   1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm
    λ=l0/i=2106/16=131.625≤[λ]=210
    長細比滿足要求！
   2、風荷載計算
    Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.033×0.5×1.22/10＝0.003kN?m
   3、穩(wěn)定性計算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設(shè)計值q1有所不同：
    1)面板驗算
    q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×3.65)+1.4×0.9×2]×1＝114.33kN/m
    2)小梁驗算
    q1＝max{3.004+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/9+0.5×3.65]，8.725+1×1.2×(0.3-0.1)×0.6/9}=8.741kN/m
    同上四～六計算過程，可得：
    R1＝0.68kN，R2＝16.563kN，R3＝4.836kN，R4＝4.836kN，R5＝16.563kN，R6＝0.68kN
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm
    λ1＝l01/i＝1600.83/16＝100.052，查表得，φ1＝0.588
    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]+Mw/lb＝max[0.68，16.563，4.836，4.836，16.563，0.68]+0.003/1.2＝16.565kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝16565.049/(0.588×398)+0.003×106/4250＝71.489N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm
    λ2＝l02/i＝2432.43/16＝152.027，查表得，φ2＝0.301
    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]+1×1.2×0.15×(3.35-3.65)+Mw/lb＝max[0.68，16.563，4.836，4.836，16.563，0.68]+-0.054+0.003/1.2＝16.511kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝16511.049/(0.301×398)+0.003×106/4250＝138.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
 九、高寬比驗算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3
    H/B=3.35/15=0.223＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十、立柱支承面承載力驗算
支撐層樓板厚度h(mm)	800	混凝土強度等級	C30
混凝土的齡期(天)	7	混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)	6.902
混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)	0.737	立柱墊板長a(mm)	200
立柱墊板寬b(mm)	200
    F1=N=16.511kN
   1、受沖切承載力計算
    根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表
公式	參數(shù)剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0	F1	局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值
	βh	截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。
	ft	混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值
	σpc,m	臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)
	um	臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。
	h0	截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um	η1	局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)
	η2	臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)
	βs	局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2
	as	板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20
說明	在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。
    可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=780mm，
    um =2[(a+h0)+(b+h0)]=3920mm
    F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×3920×780/1000=1577.416kN≥F1=16.511kN
    滿足要求！
   2、局部受壓承載力計算
    根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表
公式	參數(shù)剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln	F1	局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值
	fc	混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值
	βc	混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用
	βl	混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)
	Aln	混凝土局部受壓凈面積
βl=(Ab/Al)1/2	Al	混凝土局部受壓面積
	Ab	局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定
    可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，
    βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
    F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=16.511kN
    滿足要求！

7.6  大梁側(cè)模板計算書
    計算依據(jù)：
    1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011
    2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010
    3、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012
    4、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝梁名稱	KL14，標高24.00m	混凝土梁截面尺寸(mmxmm)	600×2650
新澆混凝土梁計算跨度(m)	14.6
 二、荷載組合
側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范	《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011	混凝土重力密度γc(kN/m3)	24
結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)	1	可變組合系數(shù)	0.9
新澆混凝土初凝時間t0(h)	4
塌落度修正系數(shù)β	0.9
混凝土澆筑速度V(m/h)	2
梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)	2.65
新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)	梁下掛側(cè)模G4k	min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×2.65}＝min{34.213，63.6}＝34.213kN/m2
混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)	2
    下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2
    下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝34.213 kN/m2
 三、支撐體系設(shè)計
小梁布置方式	水平向布置	主梁間距(mm)	600
主梁合并根數(shù)	2	小梁最大懸挑長度(mm)	100
結(jié)構(gòu)表面的要求	結(jié)構(gòu)表面外露	對拉螺栓水平向間距(mm)	600
    
	梁左側(cè)	梁右側(cè)
樓板厚度(mm)	0	0
梁下掛側(cè)模高度(mm)	2650	2650
小梁道數(shù)(下掛)	20	20
    
    左側(cè)支撐表：
第i道支撐	距梁底距離(mm)	支撐形式
1	0	固定支撐
2	150	對拉螺栓
3	500	對拉螺栓
4	1000	對拉螺栓
5	1500	對拉螺栓
6	2000	對拉螺栓
7	2500	對拉螺栓
    右側(cè)支撐表：
第i道支撐	距梁底距離(mm)	支撐形式
1	0	固定支撐
2	150	對拉螺栓
3	500	對拉螺栓
4	1000	對拉螺栓
5	1500	對拉螺栓
6	2000	對拉螺栓
7	2500	對拉螺栓
    設(shè)計簡圖如下：
 
模板設(shè)計剖面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.5
面板彈性模量E(N/mm2)	10000
  1、下掛側(cè)模
    梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板計算簡圖如下：
 
   1、抗彎驗算
    q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m
    q1靜＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m
    q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m
    Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.1392+0.121×2.52×0.1392＝0.092kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.092×106/37500＝2.465N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m
    νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×139.4744/(100×10000×281250)＝0.029mm≤139.474/400=0.349mm
    滿足要求！
   3、最大支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    R下掛max＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.569×0.139+1.223×2.52×0.139＝7.057kN
    正常使用極限狀態(tài)
    R'下掛max＝1.143×l左×q＝1.143×0.139×34.213＝5.454kN
 五、小梁驗算
小梁最大懸挑長度(mm)	100	小梁計算方式	四等跨連續(xù)梁
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁彈性模量E(N/mm2)	8415	小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.663
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15.444
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667
  1、下掛側(cè)模
    計算簡圖如下：
 
    跨中段計算簡圖
 
    懸挑段計算簡圖
   1、抗彎驗算
    q＝7.057kN/m
    Mmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×7.057×0.62，0.5×7.057×0.12]=0.272kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.272×106/42667＝6.371N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×7.057×0.6，7.057×0.1]=2.57kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.57×1000/(2×40×80)＝1.205N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    q＝5.454kN/m
    ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×5.454×6004/(100×8415×1706670)＝0.311mm≤600/400=1.5mm
    ν2max＝qL4/(8EI)=5.454×1004/(8×8415×1706670)=0.005mm≤100/400=0.25mm
    滿足要求！
   4、最大支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    R下掛max＝max[1.143×7.057×0.6，0.393×7.057×0.6+7.057×0.1]＝4.839kN
    正常使用極限狀態(tài)
    R'下掛max＝max[1.143×5.454×0.6，0.393×5.454×0.6+5.454×0.1]＝3.74kN
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁合并根數(shù)	2
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	120	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25	主梁受力不均勻系數(shù)	0.6
  1、下掛側(cè)模
    因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。
    同前節(jié)計算過程，可依次解得：
    承載能力極限狀態(tài)：R1＝1.002kN，R2＝2.904kN，R3＝2.379kN，R4＝2.379kN，R5＝2.379kN，R6＝2.379kN，R7＝2.379kN，R8＝2.379kN，R9＝2.379kN，R10＝2.379kN，R11＝2.379kN，R12＝2.379kN，R13＝2.379kN，R14＝2.379kN，R15＝2.379kN，R16＝2.379kN，R17＝2.379kN，R18＝2.379kN，R19＝2.904kN，R20＝1.002kN
    正常使用極限狀態(tài)：R'1＝0.772kN，R'2＝2.244kN，R'3＝1.822kN，R'4＝1.822kN，R'5＝1.822kN，R'6＝1.822kN，R'7＝1.822kN，R'8＝1.822kN，R'9＝1.822kN，R'10＝1.822kN，R'11＝1.822kN，R'12＝1.822kN，R'13＝1.822kN，R'14＝1.822kN，R'15＝1.822kN，R'16＝1.822kN，R'17＝1.822kN，R'18＝1.822kN，R'19＝2.244kN，R'20＝0.772kN
    計算簡圖如下：
 
   1、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖(kN?m)
    σmax＝Mmax/W＝0.408×106/4250=96.063N/mm2≤[f]=205 N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    梁左側(cè)剪力圖(kN)
    τmax=2Vmax/A=2×5.221×1000/398＝26.237N/mm2≤[τ]=120 N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    梁左側(cè)變形圖(mm)
    νmax＝0.244mm≤500/400＝1.25 mm
    滿足要求！
   4、最大支座反力計算
    R下掛max＝9.048/0.6=15.08kN
 七、對拉螺栓驗算
對拉螺栓類型	M14	軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)	17.8
    同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰＝0.95×Max[15.08]＝14.326kN≤Ntb＝17.8kN
    滿足要求！
7.7 附圖

反沖洗泵房高支模監(jiān)測點布置圖

濾池高支模監(jiān)測點布置圖

附圖三：應(yīng)急疏散線路

附圖四：應(yīng)急救援線路

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