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　　定義主氣流速度與射流出口流速之比，為速度比λ=v_s／v₀，以λ來(lái)表示氣流混合的程度。當(dāng)速度比λ不斷增大時(shí)，射流與主氣流混合強(qiáng)度亦增大，射流的擴(kuò)展率以及速度和濃度的衰減率也不斷增大，而射流核心區(qū)長(zhǎng)度則逐漸減小；反之則反。當(dāng)兩者速度差等于零，即v_s=v₀、λ=1時(shí)，混合最弱，射流核心區(qū)則貫穿了整個(gè)流場(chǎng)。
　　根據(jù)實(shí)驗(yàn)，射流軸心速度vm隨速度比λ變化的規(guī)律如圖3—3—6所示。其表明，當(dāng)λ=0或λ=2．13時(shí)，軸心速度衰減最快，混合強(qiáng)烈；當(dāng)λ接近1或λ=l時(shí)，則射流核心區(qū)最小，速度衰減最慢，射流核心長(zhǎng)度最長(zhǎng)。

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　　當(dāng)射流以一定的角度與運(yùn)動(dòng)著的主氣流相交時(shí)，形成相交氣流。如別流與主氣流相交的角度為如90°時(shí)，就稱(chēng)之為橫向射流。橫向射流常用于燃?xì)夤I(yè)爐的鍋爐中。又如強(qiáng)化擾動(dòng)和燃燒的爐內(nèi)二次空氣，也是采用橫向則流。圖3—3—7為一圓孔射流橫穿主氣流時(shí)的相交氣流。
　　設(shè)燃燒室壁上有直徑為d的圓形噴孔，噴孔中心線與壁面交叉角為90°，射流(一般為燃?xì)?，或者二次空?的初始速度v₂、密度ρ₂、體積流量q_v，在燃燒室中有速度v₁的主氣流沿x方向流動(dòng)。
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圖3-3-7 圓孔射流橫穿主氣流時(shí)的射流圖形

　　橫穿主氣流的射流，在迎風(fēng)面上受到主氣流動(dòng)壓(1／2)ρ₁v²₁的沖擊，背風(fēng)面則受到尾流中降壓漩渦的卷刷。射流噴入燃燒室后，其前沖速度本來(lái)已經(jīng)降低，再加上側(cè)面受到主流的沖刷剪切，因而發(fā)生變形。結(jié)果，射流逐漸向主流下游彎曲，射流剖面被擠扁卷曲變成腎形(見(jiàn)圖3—3—7中A—A剖面)，腎形凹面后出現(xiàn)一對(duì)反轉(zhuǎn)漩渦，順流發(fā)展擴(kuò)大，到下游很遠(yuǎn)才衰變散裂。
　　彎曲變形射流與主流之間因紊流渦團(tuán)的揉搓摩擦作用，射流出現(xiàn)周向速度分量，增添了側(cè)面切應(yīng)力，故卷吸摻混作用特別強(qiáng)烈。自圓孔中心起，彎曲射流大致可分三段，即第1段是射流核OB，它比自由射流的勢(shì)能核顯著縮短并向下游歪斜；第Ⅱ段是顯著彎曲段，射流剖面迅速變形；第Ⅲ段是漩渦擴(kuò)展段，射流轉(zhuǎn)到主流方向。
　　為了計(jì)算相交氣流混合過(guò)程的各參數(shù)，必須確定混合過(guò)程與噴嘴結(jié)構(gòu)系數(shù)(孔口形狀、孔口尺寸等)及流體動(dòng)力參數(shù)間的關(guān)系。
　　流體動(dòng)力參數(shù)q21，等于射流在孔口處的動(dòng)壓與主氣流動(dòng)壓之比：
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　　式中 ρ₁、v₁——主氣流(通常為空氣)的密度和速度；
　　ρ₂、v₂——射流(通常為燃?xì)?的密度和速度。
　　相交氣流的混合特征，主要有穿透深度和射流射程。當(dāng)射流軸線變得與主氣流方向一致時(shí)，噴嘴出口平面到射流軸線之間的法向距離h，定義為絕對(duì)穿透深度；絕對(duì)穿透深度A與噴嘴直徑d之比，定義為相對(duì)穿透深度。
　　在射流軸線上定出一點(diǎn)，使該點(diǎn)的軸速度在x方向上的分速度v_a為出口速度v₂的5％，以噴嘴平面至該點(diǎn)的相對(duì)法向距離x₁／d，定義為射流射程D。
　　許多學(xué)者，尤其是伊萬(wàn)諾夫等人對(duì)相交氣流進(jìn)行了較系統(tǒng)的研究，并得出有實(shí)用價(jià)值的計(jì)算公式。
　　如對(duì)于單股圓射流與主氣流相交時(shí)，相對(duì)穿透深度，
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　　式中0．132／a通?？扇?．2。
　　可見(jiàn)，要增大相交氣流中的穿透深度，則要提高v₂／v₁值，也就是提高射流的射入速度v₂。當(dāng)然氣流速度差會(huì)影響氣流密度差，也會(huì)影響穿透深度，故綜合影響因素為動(dòng)力參數(shù)q₂₁。
　　此外，旋轉(zhuǎn)射流、交叉射流等在燃燒技術(shù)中也有廣泛應(yīng)用。尤其是旋轉(zhuǎn)氣流在提高火焰穩(wěn)定性和燃燒強(qiáng)度方面所起的作用及效果越來(lái)越引起入們的重視。
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