導航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 建筑安全論文>>正文

卡爾塔水庫大壩抗震安全評價

文檔作者：邢喜梅文檔來源：巴州水利水電勘測設(shè)計院		點擊數(shù)：	更新時間： 2021年05月23日
下載地址：點擊這里	文件大?。?166.80 KB 共3頁	文檔格式： PDF	下載點數(shù)： 1 點（VIP免費）

全屏查看

內(nèi)容預覽 [文件共3頁]

本文件共3頁，如需編輯使用，請下載。

注：預覽效果可能會出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大?。?66.80 KB 共3頁文件格式：PDF 下載點數(shù)：1 點（VIP會員免費）

下一篇：角樓安全檢測與評價研究

上一篇：磨盤水庫大壩安全評價

文本預覽

僅提取頁面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

水利技術(shù)監(jiān)督 2014年第i期
卡爾塔水庫大壩抗震
安全評價
邢喜梅
(巴州水利水電勘測設(shè)計院，新疆庫爾勒841000)
【摘要】根據(jù)卡爾塔水庫實際情況，對水庫大壩的抗震現(xiàn)狀進行了安全評價。結(jié)果表明：水庫大壩在Ⅶ度地
震作用下，右壩段0+200、0-230上下游壩坡穩(wěn)定安全系數(shù)大于規(guī)范要求，大壩在地震作用下抗滑穩(wěn)
定；壩基一8～一i0．5m有一液化層，需要采取一定的抗液化措施。
【關(guān)鍵詞】抗震；安全評價；卡爾塔水庫
[DOI編碼】lO．3969／j．issn．1008—1305．2014．O1．005
【中圖分類號】TV741；P315 【文獻標識碼】B 【文章編號】1008—1305(2014)O1—0013-03
1 工程概況
卡爾塔水庫位于新疆輪臺縣城南，是一座引水注
入式平原水庫，引蓄迪那河支流卡爾塔河河水。水庫
大壩長3160m，最大壩高4．7m，總庫容850萬IIl3，主
要調(diào)節(jié)輪臺鎮(zhèn)和哈爾巴克鄉(xiāng)3．5萬畝耕地灌溉，同
時卡爾塔水庫還承擔向下游草場輸送生態(tài)水的任
務(wù)，以解決下游生態(tài)灌溉問題。
工程區(qū)地震基本烈度據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃
圖》1／400萬劃分?，該工程區(qū)地震動峰值加速度
為0．15g，地震動反應(yīng)譜特征周期0．40s，相應(yīng)的
地震基本烈度為Ⅶ度。
卡爾塔水庫大壩抗震安全評價按照《水庫大壩
安全評價導則》(SL258-2000) 的要求進行。復核
計算中采用《水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范》
(SL203—97)、《碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范》
(SL274—2001)等規(guī)范和標準。
2 評價目的與內(nèi)容
2。1抗震安全復核的目的
按現(xiàn)行規(guī)范復核大壩工程現(xiàn)狀是否滿足抗震
要求。
2．2抗震安全復核的對象
卡爾塔水庫庫區(qū)地震基本烈度為Ⅶ度，根據(jù)《水
庫大壩安全評價導則》的有關(guān)規(guī)定，需對工程進行
抗震復核。根據(jù)水庫所處地區(qū)基本地震烈度，對大
壩和附屬建筑物進行了抗震結(jié)構(gòu)穩(wěn)定復核計算。
2．3抗震安全復核的內(nèi)容
卡爾塔水庫大壩抗震安全復核包括以下內(nèi)容。
(1)按最新《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》確定
該工程場區(qū)的地震烈度。
(2)按《水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范》
(SL203—97) 表1．O．5及表4．5．3復核大壩的設(shè)
防類別及相應(yīng)的地震效應(yīng)計算方法。
(3)對大壩、地基及可能發(fā)生的地震滑塌的
近壩庫岸等做地震穩(wěn)定分析，核算抗滑安全系數(shù)，
對土石壩(包括壩基和近壩庫岸)可液化土層的液
化可能性及抗震工程措施作出評價。
(4)對抗震設(shè)施的質(zhì)量和運行的狀況做出安
全評價，包括壩基防滲、軟弱層加固、結(jié)構(gòu)的整體
性和剛度、施工接縫處理。
作者簡介：邢喜梅(1982年一)，女，工程師
·13·
水利技術(shù)監(jiān)督 2014年第1期
3 抗震安全復核計算
3．1場區(qū)地震烈度
按照《水庫大壩安全評價導則》7．1．3規(guī)定，2
級及其以下建筑物，其設(shè)計烈度復核標準值采用基
本烈度值即卡爾塔水庫庫區(qū)的設(shè)計烈度為Ⅶ度。
3．2抗震設(shè)防類別和地震效應(yīng)計算方法
按《水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范》(SL203—97)表
1．0．5及表4．5．3卡爾塔水庫抗震設(shè)防類別為丁級。
相應(yīng)的地震效應(yīng)計算方法為擬靜力法。
3．3壩體及壩基的抗震穩(wěn)定性計算
卡爾塔水庫大壩的壩體和壩基土性不同，故應(yīng)
將壩體壩基土分層進行抗震穩(wěn)定計算。
計算斷面和參數(shù)見表1。地震加速度a=0．15g。
計算結(jié)果見表2。
表1 抗震計算物理力學指標
樁號 取土位置 土層厚度 P(g／cm。) P sat(g／cm3) kPa) (。) 土名
1．6 1．75 1．88 6 23．5 低液限粉土
壩體
2．1 l_9 1．95 16 27 低液限粘土
0—230
4．5 1．9 1．96 18 27 低液限粘土
壩基
>5 1．87 1．95 2．5 3l 粉土質(zhì)砂
2．2 l_72 1．89 5 25 低液限粉土
壩體
1．8 l_89 1．95 18 26．5 低液限粘土
0+200
7 1．88 1．96 15 25 低液限粉土
壩基
>5 1．85 1．92 3 30 粉土質(zhì)砂
表2 大壩地震期上、下游壩坡穩(wěn)定計算
斷面 壩坡 R0 X0 Y0 K [K]瑞典圓弧法
上游 3．730 3．175 5．557 1．958 1．0l
右0+200
下游 6．755 1．058 5．557 1．843 1．01
上游 5．346 4．497 7．495 3．083 1．O1
左0-230
下游 5．316 0．400 5．316 1．765 1．0l
表3 地震液化判別表
孔 試驗點深度(m) 地下水位 粘粒含量 實測錘擊數(shù) JI缶界錘擊 巖土
號 壩頂以下 (m) (Pc) 基準值 N 數(shù) 液化判別 名稱
8．1-8．4 4 6 5．87 不液化 低液限粉土
9．1—9．4 4．6 7 5．96 不液化
左
1O．2—1O．5 5．8 4 5 6．96 液化 粉土質(zhì)砂
壩
U．Z—U．5 4 10 7．48 不液化 低液限粉土
12．2-12．5 <3 12 9．24 不液化
6
7．2—7．5 4 7 6．18 不液化 低液限粉土
8．3-8．6 4 5 6．75 液化
右 粉土質(zhì)砂
9．5-9．8 4．3 4．6 5 6．88 液化 低液限粉土
壩
10．7一n．0 12 9．24 不液化
<3 粉土質(zhì)砂
11．5-11．8 8 9．72 液化
·14·
注：標準貫入深度由壩頂向下算起。
水利技術(shù)監(jiān)督 2014年第1期
通過計算，水庫大壩在Ⅶ度地震作用下，右壩
段0+200、0-230上下游壩坡、穩(wěn)定安全系數(shù)大于
規(guī)范要求，大壩在地震作用下抗滑穩(wěn)定。
3．4地基液化判定
根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》，該區(qū)地震動
峰值加速度為0．15g，地震動反應(yīng)譜特征周期為
0．40s。相應(yīng)的地震基本烈度為7度，按《水利水
電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50287-99)H 附錄N土的
液化判別對壩基的飽和無粘性土和少粘性土進行
初判，壩基地層年代飽和無粘性土和少粘性土均屬
第四系全新統(tǒng)地層，相應(yīng)于地震設(shè)防烈度(7度)
不小于16％時，可判為不液化。其粘粒含量粒徑小
于0．O05mm的顆粒含量為5％~35．5％，壩基的飽和
低液限粉土，粉土質(zhì)砂存在液化的可能。
根據(jù)標準貫入試驗錘擊數(shù)進行復判，因標準貫
入試驗貫入深度和地下水位在試驗地面以下的深
度與工程正常運用時的深度相同，按《水利水電工
程地質(zhì)勘察規(guī)范》 附錄N第N．0．4條的規(guī)定，實
測標準貫入錘擊數(shù)不必進行校正。
， 1 、
Ⅳ =N 0．9+0．1(d 一d )】 V／ P ¨
c
式中：P 為土中粘粒顆粒含量質(zhì)量百分率(％)，
當 小于3％， 取3％； 為液化判別標準貫入錘
擊數(shù)臨界值； 為工程正常運用時，標準貫入點在
當時地面以下的深度(m)； 為液化判別標準貫入
錘擊數(shù)基準值； 為工程正常運用時，地下水位在
(上接第12頁)
4 誤差原因分析
通過監(jiān)測數(shù)據(jù)的對比，筆者對可能產(chǎn)生測量數(shù)
據(jù)誤差的原因提出下述幾點看法。
(1)測量儀器設(shè)備不同導致測量數(shù)據(jù)的誤差，
正垂線PL2測量設(shè)備為人工目測位移變化量，不同的
觀測人員與不同觀測時間會造成測量數(shù)據(jù)的誤差。
(2)內(nèi)部安全監(jiān)測與外部觀測的觀測周期不
同。A設(shè)計院觀測周期為1次／天，而B設(shè)計院的觀
測周期為1次／周。兩者的周期不同會對監(jiān)測數(shù)據(jù)
造成誤差。 ’
(3)由于大壩目前還在施工尤其正垂線PL2
的觀測站ELIOIO．O00m觀測廊道中有施工人員與設(shè)
備，因此避免不了人為和機械對測量儀器設(shè)備的輕
當時地面以下的深度(m)，當?shù)孛嫜蜎]于水面以下
時 取0。
符合下式要求的土應(yīng)判為液化土：Ⅳ63．5 c
地震液化判別詳見表3。
由表3數(shù)據(jù)分析可知，壩基飽和低液限粉土和
粉土質(zhì)砂經(jīng)判別一8～一10．5m有一液化層。
4 結(jié)論
(1)水庫場區(qū)地震烈度為Ⅶ度，需要對壩體、
壩基進行抗震復核。
(2)通過對大壩抗震穩(wěn)定的復核計算，水庫
大壩在Ⅶ度地震作用下，右壩段0+200、0-230上
下游壩坡穩(wěn)定安全系數(shù)大于規(guī)范要求，大壩在地震
作用下抗滑穩(wěn)定。
(3)壩基液化判別結(jié)果：壩基飽和低液限粉
土和粉土質(zhì)砂經(jīng)判別一8～一10．5m有一層液化層，因
此需要采取有效的抗液化措施。
參考文獻
[1]GB18306-2001中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖[S]．北京：中國標準出
版社，2001
[23 SL258-2000水庫大壩安全評價導則[s]．北京：中國水利水電出
版社出版，2001
[3]SL203-97水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范[s]．北京：中國水利水電出
版社出版，1997
[4J GB50287—99水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范[S]．北京：中國標準出
版社，1999
微擾動，造成測量數(shù)據(jù)的誤差。
(4)正垂線的工作原理是假設(shè)錨固端與固定
端的位移量是不變量為零，但是實際情況建筑物是
個整體也許會有受力位移不均勻的位移變化。這樣
就導致錨固段與固定端部分的位移量丟失。造成測
量數(shù)據(jù)的誤差。
5 結(jié)論
通過兩設(shè)計院的監(jiān)測數(shù)據(jù)對比和對產(chǎn)生數(shù)值
誤差的原因進行分析，上述數(shù)據(jù)誤差產(chǎn)生的原因有
些是人為造成的，可以消除和避免的。建議固定時
間、固定人員與固定監(jiān)測周期，“三固定”進行平
時的監(jiān)測工作。兩方數(shù)值的誤差還是很小的
(0．87ram)。監(jiān)測數(shù)據(jù)真實、可靠，基本能反映出
大壩初蓄期的位移變化情況。
·15·

網(wǎng)友評論 more

建筑安全論文最新內(nèi)容

03-05