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汽機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)斷油燒瓦事故技術(shù)分析與處理

文檔作者：蔡大巍文檔來(lái)源：廣東拓奇電力技術(shù)發(fā)展有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2022年12月09日
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第 ()卷第1()期
2O07年10月
廣東電力
GUANGD()NG ELE( I．RIC p0W ER
Vo1．2()No．1(1
Oct．2(1()7
文章編號(hào)：1007．290X(2007)1O-0082—04
汽機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)斷油燒瓦事故技術(shù)分析與處理
蔡大巍
(廣東拓奇電力技術(shù)發(fā)展有限公司，廣州510730)
摘要：針對(duì)汽輪機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)斷油燒瓦事故現(xiàn)象，認(rèn)真分析停機(jī)前后運(yùn)行參數(shù)．在確保安全運(yùn)行前提下，提出
了不揭缸、不解體轉(zhuǎn)子對(duì)輪和不找轉(zhuǎn)子軸系中心的處理方案，并在短時(shí)間內(nèi)恢復(fù)機(jī)組正常運(yùn)行狀態(tài)，經(jīng)濟(jì)效益
和社會(huì)效益顯著。
關(guān)鍵詞：潤(rùn)滑油系統(tǒng)；軸承； 斷油；燒瓦
中圖分類號(hào)-TK263．86 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B
Technical Analysis and Treatment of Oil Supply Interruption and Bearing Bush
Burnout Accident in Steam Turbine Lubricating Oil System
CAI Da—wei
(Ouangdong Tuoqi Power Technology Development Co．．Ltd．，Ouangzhou 5 1 0730，China)
Abstract：Aiming at an oil supply interruption and bearing bush burnout accident in a steam turbine lubricating oil system．a(chǎn)n
analysis was made of the operation parameters be fore and after the accident．On the premise of ensuring safe operation．a(chǎn)
solution without opening the cylinder．disassembling the rotor coupling and locating the center of the rotor shafting was
presented·and the normal ope ration of the unit was restored timely．thus bringing remarkable economic and soc ial be nefits．
Key words：lubricating oil system；bearing；oil supply interruption；be aring bush burnout
某發(fā)電公司4號(hào)600 MW 機(jī)組是上海汽輪機(jī)
有限公司引進(jìn)美國(guó)西屋公司技術(shù)生產(chǎn)的亞臨界、
一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式汽輪
機(jī)，型號(hào)是N600—16．7／537／537。2006年10月
17日，4號(hào)機(jī)組在處理潤(rùn)滑油冷油器切換閥閥桿
滲油缺陷時(shí)，切換閥閥桿套筒受油壓作用沖出，
隨即噴出大量潤(rùn)滑油，主油箱油位急劇下降，無(wú)
法提供油循環(huán)，軸與軸瓦因干摩擦產(chǎn)生熱量冷卻
不足而燒毀，造成軸承斷油燒瓦的重大設(shè)備損壞
事故。
1 事故前后工況參數(shù)
1．1 事故前的運(yùn)行工況
事故前，4號(hào)機(jī)組負(fù)荷600 MW，5臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)
行， 自動(dòng)發(fā)電控制(AGC)方式下，主蒸汽溫度539
℃ ，主蒸汽壓力16．39 MPa，再熱汽溫度539℃ ，
收稿日期：2OO7—05—18
1 11號(hào)瓦左右兩側(cè)(9_一1 1號(hào)瓦是單側(cè)溫度)的溫度
分別為tl=74．1(72．6)℃ ；t!=54．2(64．7)℃ ；t3=
55．0(49．1)℃ ；t4=55．1(49．7)℃ ；t5=51．1(48．6)
℃ ；t 7=80．1(74．7)℃ ；t8=79．4(76．9)℃ ；tu=
52．0℃ ；t?=53．6℃ ；tl1=62．0℃ ， 主機(jī)油箱
油位1 670 mm，潤(rùn)滑油壓220 kPa。
1．2 事故時(shí)工況
運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)主油箱油位急劇下降，按照規(guī)
程，緊急打閘破壞真空停機(jī)，停機(jī)過(guò)程中，在轉(zhuǎn)速
1 350 r／min(遠(yuǎn)低于高壓轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速2 200 r／
min)時(shí)軸瓦發(fā)生斷油，1，2，3，4，7，11號(hào)瓦的
溫度迅速升高，最高溫度(左右側(cè))分別為216
(222)℃ ，220(214)℃ ，209(210)℃ ．207(205)
℃ ，123(124)℃，195℃(單側(cè))。軸瓦振動(dòng)增大，
斷油16 min后轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速降到0，停機(jī)惰走曲線平
滑，見(jiàn)圖1所示。停機(jī)后立即切斷汽缸所有疏水、
關(guān)閉高低壓旁路，進(jìn)行悶缸。
停機(jī)1 h后，開(kāi)始手動(dòng)盤(pán)車，其后采取電動(dòng)
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第1()期 蔡大巍：汽機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)斷油燒凡事故技術(shù)分析 j處理
09：55 l0：00 l0：05 lU：l0 lU：l5 l0：20
時(shí)刻
圖1 事故過(guò)程中的各曲線
1 供油壓力曲線；2-油箱油位曲線；3 轉(zhuǎn)速曲線；4 1號(hào)瓦
瓦溫曲線；5 3號(hào)瓦瓦溫曲線；6 2號(hào)瓦瓦溫曲線；7 7號(hào)瓦
瓦溫曲線；8--5號(hào)瓦瓦溫曲線
1 8()。間斷性盤(pán)車，盤(pán)車電流為45 A(正常盤(pán)車電流
在22～24 A之間)。在新瓦未到前，先用舊上半瓦
塊代替下半瓦塊進(jìn)行盤(pán)車。替換后測(cè)量盤(pán)車電流為
22 A，轉(zhuǎn)子晃度為0，025 mm，均符合技術(shù)要求；
監(jiān)聽(tīng)缸內(nèi)、軸瓦無(wú)異音。
用實(shí)測(cè)各瓦油擋上下間隙同安裝間隙值作比
較，計(jì)算出1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)、7號(hào)、11號(hào)
瓦各下沉量分別為3．23 mm，2．55 mm，2．7 mm，
1．4 m m ， 0．05 m m ， 0．35 m m
2 事故類型分析及處理
a)緊急打閘停機(jī)
機(jī)組是事故后的緊急打閘停機(jī)。停機(jī)惰走曲線
平滑，盤(pán)車后各技術(shù)參數(shù)正常(如連續(xù)盤(pán)車，在1
號(hào)、2號(hào)、4號(hào)瓦測(cè)量轉(zhuǎn)子晃度最大為0．025 mm，
狀態(tài)良好)，缸內(nèi)、軸瓦無(wú)異音。
b)處理方案
通過(guò)對(duì)停機(jī)前后運(yùn)行參數(shù)及解體測(cè)量數(shù)據(jù)的認(rèn)
真分析，充分討論后，提請(qǐng)制造廠根據(jù)相關(guān)數(shù)據(jù)核
算脹差、軸向推力、熱效率等對(duì)機(jī)組出力的影響，
在確保安全運(yùn)行前提下，提出了不揭缸、不解體轉(zhuǎn)
子對(duì)輪和不找轉(zhuǎn)子軸系中心的處理方案。
c)機(jī)組整體狀態(tài)良好
通過(guò)對(duì)運(yùn)行參數(shù)和解體數(shù)據(jù)的分析，得出機(jī)組
整體狀態(tài)是良好的結(jié)論，具備不揭缸條件。經(jīng)過(guò)充
分論證，在有技術(shù)保障的前提下，本次事故采取打
破常規(guī)的檢修方法：不揭缸、不解體轉(zhuǎn)子對(duì)輪和不
找轉(zhuǎn)子軸系中心的處理方案，雖然此方法存在一定
風(fēng)險(xiǎn)，但是可行的，它的優(yōu)點(diǎn)是能在短時(shí)間內(nèi)恢復(fù)
生產(chǎn)，將事故損失降到最小，為企業(yè)創(chuàng)造經(jīng)濟(jì)
效益。
3 技術(shù)分析與處理方法
3．1 技術(shù)分析
在不揭缸的情況下，重點(diǎn)解體檢查或測(cè)量各軸
瓦及軸瓦油擋、油擋洼窩中心、推力瓦及推力間隙
和軸串量，高、中壓缸前后端部汽封，對(duì)輪同心
度，轉(zhuǎn)子軸頸揚(yáng)度(以1號(hào)瓦軸頸揚(yáng)度為準(zhǔn))、主油
泵洼窩等關(guān)鍵部位部件。在能滿足技術(shù)要求的條件
下或在可調(diào)整的范圍內(nèi)，以各外油擋洼窩測(cè)量值為
基準(zhǔn)，與安裝值比較調(diào)整找軸系中心，再用轉(zhuǎn)子軸
系揚(yáng)度校正軸系中心。為避免盲目從事，對(duì)不揭缸
處理方案存在的風(fēng)險(xiǎn)，制定出可行的防范措施。
a)軸竄量變化可能造成動(dòng)靜軸向摩擦，因此，
在軸瓦恢復(fù)后，進(jìn)行大軸推拉試驗(yàn)，以推力盤(pán)靠緊
工作瓦極限位置為基準(zhǔn)(熱態(tài)時(shí)轉(zhuǎn)子K值有變化)，
向調(diào)閥端有4，5 mm或以上裕量， 向電端有3 mm
或以上裕量，現(xiàn)場(chǎng)轉(zhuǎn)子軸向推拉試驗(yàn)符合技術(shù)要
求，參考其他技術(shù)條件，初步判定可以不揭缸處
理，但在運(yùn)行中應(yīng)做好相應(yīng)措施。
b)防止軸系中心變化。為確保軸系中心不
變，即軸瓦標(biāo)高不變，方法用可調(diào)整墊片來(lái)實(shí)現(xiàn)。
測(cè)量1—4號(hào)新舊瓦塊厚度偏差值，根據(jù)各瓦塊厚
度偏差值調(diào)整可傾瓦的調(diào)整墊片厚度，并以各外油
擋洼窩測(cè)量值為基準(zhǔn)與安裝值比較調(diào)整，找轉(zhuǎn)子軸
系中心，再用轉(zhuǎn)子軸系揚(yáng)度校正軸系中心。
c)解體檢查，發(fā)現(xiàn)1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)、
1 1號(hào)軸瓦下瓦烏金磨損碾壓，但未傷及瓦胎軸頸，
其它軸瓦正常，檢查汽輪機(jī)所有軸頸，無(wú)劃痕、過(guò)
熱淬火發(fā)黑等現(xiàn)象。
d)端部汽封齒有不同程度的磨損，無(wú)法全部
恢復(fù)，軸封存在漏汽可能，造成油中進(jìn)水，處理方
法是把最外一道汽封片拆卸，更換或修刮，并在外
油擋外側(cè)與軸封套之間加裝臨時(shí)汽擋，汽擋用厚
2．00 mm鋁板材料鉚接石棉板現(xiàn)場(chǎng)制作。
e)1號(hào)軸瓦下部外油擋磨損無(wú)法拆解處理，
不能恢復(fù)運(yùn)行狀態(tài)，可能存在漏油，因此，在外油
擋內(nèi)側(cè)與浮動(dòng)油擋之間加裝臨時(shí)銅擋板，擋板邊緣
加工成尖角，加強(qiáng)擋油效果。
3．2 處理方法
a)高、中壓缸前后軸承(1—4號(hào)瓦)解體檢
查，發(fā)現(xiàn)可傾瓦鎢金表面、浮動(dòng)油檔表面均有不同
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第2()卷
的嚴(yán)重磨損，現(xiàn)象為鎢金表面變黑，有劃出的溝
痕，鎢金變脆，脫落的鎢金夾死在油槽中，其中1
號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)瓦面鎢金磨損量分別為5．8
mm，6．2 mm，7．16 mm，3．26 mm，更換新瓦。
11號(hào)軸承解體，翻瓦檢查，發(fā)現(xiàn)瓦面鎢金燒毀較
重，更換新瓦。解體1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)，發(fā)
現(xiàn)瓦前后浮動(dòng)油擋有不同程度磨損，更換新浮動(dòng)
油擋。其中1號(hào)瓦浮動(dòng)油擋磨損較重。因不能拆
除1號(hào)瓦外油擋，為防止軸瓦浮動(dòng)油環(huán)泄油量過(guò)
大，造成外油擋漏油，廠家研究加工配合間隙較
小的特殊浮動(dòng)油環(huán)更換。其余2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)
瓦浮動(dòng)油環(huán)為標(biāo)準(zhǔn)件更換。解體發(fā)現(xiàn)1號(hào)、2號(hào)、
3號(hào)、4號(hào)軸承箱外油擋有不同程度磨損。因不
能拆除、更換1號(hào)瓦外油擋，只在外油擋內(nèi)側(cè)與
1號(hào)瓦之間加裝一個(gè)臨時(shí)油擋。2號(hào)、3號(hào)外油擋
因沒(méi)有備件只加工更換銅齒。4號(hào)軸承外油擋更
換新備件。在1—3號(hào)外油擋與端汽封套之間加
裝臨時(shí)汽擋，防止軸汽封漏氣過(guò)大進(jìn)入軸承箱，
影響油質(zhì)。
b)解體主油泵進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)葉輪前后密封
環(huán)磨損嚴(yán)重并有斷裂，其中后密封環(huán)卡死在油環(huán)槽
中，葉輪后密封環(huán)襯套脫落。更換新密封環(huán)4件，
密封環(huán)襯套2件。檢測(cè)主油泵短軸，發(fā)現(xiàn)晃度值為
0．1()mm，偏大，短軸車床加工修正后晃度值為
0．065 mm，復(fù)裝主油泵短軸與轉(zhuǎn)子連接力矩符合
技術(shù)要求，測(cè)得同心度為0．02 mm符合技術(shù)要求，
測(cè)量主油泵洼窩值符合技術(shù)要求。
c)在不揭缸的情況下，更換1—4號(hào)瓦新瓦
塊，測(cè)量1—4號(hào)新舊瓦塊厚度偏差值，根據(jù)瓦塊
厚度偏差值調(diào)整可傾瓦的調(diào)整墊片厚度，以保證各
油擋洼窩中心不變。新瓦塊與轉(zhuǎn)子接觸面積均在
75％以上，符合技術(shù)要求。復(fù)測(cè)高、中壓轉(zhuǎn)子對(duì)輪
同心度為0．02 mm，符合技術(shù)要求。
d)測(cè)量檢查高、中壓缸端部汽封及內(nèi)第三級(jí)
左、右、上汽封問(wèn)隙，測(cè)量結(jié)果在設(shè)計(jì)范圍。汽封
齒有不同程度的輕微磨損，但不嚴(yán)重，輕微修刮后
復(fù)裝。
e)推力軸承解體檢查發(fā)現(xiàn)，調(diào)端浮動(dòng)擋油環(huán)
中分面斷裂，與擋油環(huán)接觸的軸頸部位沒(méi)有磨損。
電端浮動(dòng)擋油環(huán)與擋油環(huán)接觸的軸頸部位有磨損痕
跡。兩側(cè)擋油環(huán)下半卡死在油環(huán)槽中。浮動(dòng)油環(huán)損
壞可能造成推力軸承調(diào)端側(cè)泄油量增大，但不會(huì)影
響機(jī)組安全運(yùn)行。因此對(duì)于損壞的擋油環(huán)不再取出
更換(因?yàn)楦鼡Q擋油環(huán)必須吊出轉(zhuǎn)子)。對(duì)于電端磨
損的軸頸部位只作油石打磨光滑處理。測(cè)量推力瓦
厚度符合技術(shù)要求。推力問(wèn)隙修前、修后測(cè)量結(jié)果
分別為0．32 mm，0．3()mm，符合技術(shù)要求。復(fù)
裝上瓦，測(cè)量并調(diào)整各瓦頂部問(wèn)隙及軸承緊力，符
合技術(shù)要求。
f)測(cè)量1號(hào)瓦轉(zhuǎn)子軸頸揚(yáng)度為向前揚(yáng)1．06
mm／m，接近于原始安裝值向前揚(yáng)1．125 mm／m，
能滿足技術(shù)要求。
g)5—11號(hào)瓦翻瓦檢查，情況基本正常，個(gè)
別輕微修刮后復(fù)裝。
4 處理結(jié)果
4．1 第一次啟動(dòng)機(jī)組
a)2006年10月29日21時(shí)，汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)開(kāi)
始，轉(zhuǎn)速?zèng)_至600 r／min全過(guò)程中，整個(gè)汽輪機(jī)組
運(yùn)行穩(wěn)定，監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)未發(fā)現(xiàn)異常。經(jīng)過(guò)充分暖機(jī)
后，汽機(jī)轉(zhuǎn)速?zèng)_至2 370 r／min時(shí)，1—11號(hào)軸瓦
的溫度分別為7()℃ ，76℃ ，6()℃ ，63℃ ，5()
℃ ，82℃ ，7()℃ ，84 ℃ ，53℃ ，49℃ ，58℃ ；
軸振動(dòng)的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。
表1 第一次機(jī)組啟動(dòng)實(shí)測(cè)軸振值
軸振／tzm 瓦 軸振／ m
．OL
號(hào) 水平 垂直 號(hào) 水平 垂直
1 58．7 379．4 2．4 7 22．7 19．2 21 7
2 51．7 471 3 2 4 8 37．1l 25．3 25．(1
3 1 12 3 105．1 6．2 9 45．6 42．3 44．4
4 53．1l 70．1 34 2 1(1 7l1．6 65 2 57．3
5 31．U 31．2 27．5 1 1 44．1 41．6 35 4
6 21．6 20 3 23．3
其中1號(hào)、2號(hào)軸承的熱工測(cè)點(diǎn)值分別為
379．4 m，471．3 m，接近熱工報(bào)警值500 m，
現(xiàn)場(chǎng)分析熱工測(cè)點(diǎn)不準(zhǔn)確。經(jīng)過(guò)研究，電廠調(diào)整保
護(hù)值。當(dāng)機(jī)組升速至3 000 r／min額定轉(zhuǎn)速時(shí)，1—
11號(hào)軸瓦的溫度分別為72℃ ，79℃，62℃，
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第1()期 蔡大?。浩麢C(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)斷油燒瓦事故技術(shù)分析 處理
67℃ ，56℃ ，83℃ ，67℃ ，84℃ ，53℃ 。52℃ ，
6()℃ ；軸振動(dòng)的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。
表2 帶3 000 r／min額定轉(zhuǎn)速時(shí)的實(shí)測(cè)軸振值
瓦 軸振 m 軸振 m
PL
號(hào) 水平 垂直 毳 號(hào) 水平 垂直 毳
l 435．4 58．5 4 6 7 34．1 32．2 22 5
2 488 4 72．【J 8．4 摶 45．1 39，‘) 34 5
3 86 4 84．7 7 2 LJ 52．I) 55．7 44 3
4 6l I) 49 8 26．8 l() 54．U 62．() 52．7
5 38．9 22 9 26．2 ll 48 8 53．7 34．3
6 27．1l 24 7 42 4
4．2 機(jī)組帶滿負(fù)荷
2006年10月31日凌晨，當(dāng)機(jī)組帶滿負(fù)荷6()()
Mw 時(shí)，高、中壓缸前后端軸封漏汽增大，溫度
升高使熱工臨時(shí)探頭測(cè)點(diǎn)失靈，保護(hù)動(dòng)作監(jiān)測(cè)退
出，同時(shí)發(fā)現(xiàn)油系統(tǒng)水分增大(化學(xué)檢驗(yàn)證實(shí))。造
成軸封漏汽過(guò)大油系統(tǒng)水分增加的原因是：軸汽封
齒磨損間隙增大；滿負(fù)荷時(shí)汽封供汽來(lái)自高、中壓
缸，此時(shí)汽壓不可調(diào)整，因而產(chǎn)生滿負(fù)荷時(shí)軸封漏
氣量增大。處理方法：用壓縮空氣直吹冷卻熱工探
頭，保證監(jiān)測(cè)點(diǎn)正常工作；用軸流風(fēng)機(jī)吹風(fēng)使漏汽
流向兩側(cè)，減少漏氣進(jìn)入軸承箱；投入兩臺(tái)軸封抽
風(fēng)機(jī)加大抽氣量。處理完畢后，熱工臨時(shí)探頭測(cè)點(diǎn)
恢復(fù)正常工作，潤(rùn)滑油系統(tǒng)油質(zhì)化驗(yàn)合格穩(wěn)定，符
合運(yùn)行技術(shù)要求。
4．3 機(jī)組恢復(fù)正常運(yùn)行
2006年10月31日13時(shí)，機(jī)組恢復(fù)帶滿負(fù)荷
600 Mw，運(yùn)行正常。軸振動(dòng)，軸瓦溫度監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)
見(jiàn)表3、表4所示。
5 結(jié)束語(yǔ)
經(jīng)過(guò)搶修，4號(hào)機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)各參數(shù)符
表3 帶滿負(fù)荷時(shí)的實(shí)測(cè)瓦振、瓦溫值
瓦號(hào) 溫度／／oC 瓦振／ m 瓦號(hào) 溫度 ℃ 瓦振 m
l 76 6 85 7 74 25 6l
2 8l lI)．：3 8 86 35 53
3 63 9 56 9 54 U．85
4 7() 5 75 lI) 5： l6．45
5 57 20．86 ll r1() l2 23
6 85 20．45
表4 帶滿負(fù)荷時(shí)的實(shí)測(cè)軸振值
軸振 m ． 軸振 m
兒 L
號(hào) 水平 垂直 號(hào) 水平 垂直
l 62．()6 7 2【J r15 38．4l l【J．38
2 52．47 8 84 25 71．8ll 91 86
3 41．()6 35．35 9 40 64 50．68 43 1l
4 44．57 6l 8l 21．7() l() 68．38 68 27 49．22
5 34．3I) 36 33 33．57 ll 44．76 40．16 32．27
6 2()87 23 ()6 24．7
合設(shè)計(jì)要求，能滿足機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。實(shí)踐證
明，在特殊條件下，采取特殊方案解決生產(chǎn)實(shí)際
問(wèn)題的方法是可借鑒的。只要我們實(shí)事求是，準(zhǔn)確
把握，具體問(wèn)題具體分析，任何問(wèn)題都是可以解決
的，也能為企業(yè)帶來(lái)良好的經(jīng)濟(jì)效益。
參考文獻(xiàn)：
[1]上海汽輪機(jī)廠 600 Mw汽輪機(jī)產(chǎn)品說(shuō)明書(shū)[R]．上海：上海
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[2]鄭展友．3()()Mw 汽輪機(jī)軸瓦損壞分析及措施EJ]．華東電力．
2I)()1， 29(8)： 32— 33．
作者簡(jiǎn)介：蔡大巍(1963一)，男，吉林市人。助理工程師，從事電
廠汽輪機(jī)技術(shù)工作。
C 巫 二 至： 二 受：至

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