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運(yùn)河發(fā)電廠135MW循環(huán)流化床鍋爐安全運(yùn)行分析

文檔作者：李俊剛文檔來源：山東濟(jì)寧運(yùn)河發(fā)電有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2022年11月29日
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2006年2月
第7卷第2期
電力 設(shè) 備
Electrical Equipment
Feb．2Oo6
V 01．7 NO．2
運(yùn)河發(fā)電廠135 MW 循環(huán)流化床
鍋爐安全運(yùn)行分析
李俊剛
(山東濟(jì)寧運(yùn)河發(fā)電有限公司，山東省濟(jì)寧市272057)
摘要：運(yùn)河發(fā)電廠2臺SG一440／13．7-M562循環(huán)流化床鍋爐自投運(yùn)以來出現(xiàn)了一些問題，如爐內(nèi)受熱面磨損、過熱器超
溫、冷渣器排渣困難、給煤機(jī)堵煤、非金屬膨脹節(jié)損壞等。文章分析了產(chǎn)生這些故障的原因，并提出了對循環(huán)流化床設(shè)備進(jìn)
行整改和運(yùn)行調(diào)整的措施。實(shí)踐表明，經(jīng)整改和調(diào)整后運(yùn)河發(fā)電廠循環(huán)流化床鍋爐的安全性和可靠性都得到了一定提高。
關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床；事故分析；發(fā)電廠；鍋爐
中圖分類號：TK229．6 6
1 運(yùn)河發(fā)電廠循環(huán)流化床鍋爐概況
運(yùn)河發(fā)電廠2臺SG一440／13．7。M562鍋爐是上海
鍋爐廠生產(chǎn)的首批循環(huán)流化床鍋爐，分別于2OO3年9月
和2004年2月投產(chǎn)運(yùn)行。該鍋爐為超高壓中間再熱、單
鍋筒自然循環(huán)流化床鍋爐，是上海鍋爐廠在引進(jìn)美國
Alstom技術(shù)基礎(chǔ)上進(jìn)行的全套設(shè)計(jì)。鍋爐主要由鍋筒、
懸吊式全膜式水冷壁爐膛、絕熱式旋風(fēng)分離器、u型返料
回路以及后煙井對流受熱面組成。爐膛上部布置4片水
冷屏和16片屏式過熱器，其中，水冷屏對稱布置在左右
兩側(cè)。爐膛與后煙井之間布置有2臺絕熱鋼板式旋風(fēng)分
離器。旋風(fēng)分離器下部各布置1臺非機(jī)械的u型回料
器，回料器底部布置流化風(fēng)帽，使物料流化返回爐膛。鍋
爐采用兩次配風(fēng)，一次風(fēng)從爐膛底部布風(fēng)板、風(fēng)帽進(jìn)入爐
膛，二次風(fēng)從燃燒室錐體部分進(jìn)入爐膛。鍋爐共設(shè)有
4個(gè)給煤點(diǎn)和4個(gè)石灰石給料口，均勻地布置在爐前。爐
膛底部設(shè)有鋼板式一次風(fēng)室，懸掛在爐膛水冷壁下集箱
上。本鍋爐采用床上啟動(dòng)點(diǎn)火方式，床上共布置4支(左
右側(cè)墻各有2支)大功率點(diǎn)火油槍。同時(shí)在爐膛燃燒室左
右兩側(cè)各布置1臺流化床冷渣器。鍋爐鍋筒中心標(biāo)高為
47 000 IBm，G排柱至K排柱的深度為37 200 mm，主跨
寬度為21 000 ITLrn，左右側(cè)副跨寬度均為5 000 ITLITI。
運(yùn)河發(fā)電廠2臺循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)、制造、
安裝是同步進(jìn)行的。自機(jī)組投運(yùn)以來相繼出現(xiàn)了爐
內(nèi)受熱面磨損、過熱器超溫、冷渣器排渣困難等一些
故障，影響了機(jī)組的安全運(yùn)行，通過對設(shè)備的整改和
運(yùn)行調(diào)整，2臺鍋爐運(yùn)行已比較穩(wěn)定。
2 循環(huán)流化床鍋爐常見故障分析
2．1 爐內(nèi)受熱面磨損情況
爐內(nèi)受熱面的磨損主要集中在水冷壁四角、密相
區(qū)上部過渡區(qū)、溫度測點(diǎn)周圍、爐內(nèi)懸吊受熱面、頂部
與分離器相對位置的水冷壁和過熱器，以及焊縫附
近。由于上述位置均處于物料的次密相區(qū)和渦流區(qū)，
飛灰濃度和速度相對較大，據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，全國的流
化床鍋爐因磨損造成壁厚減薄而爆管的事故占總事
故數(shù)的26．41％ 。
(1)流化床區(qū)域。鍋爐運(yùn)行1年后大修檢查發(fā)現(xiàn)，
水冷壁密相區(qū)耐磨料過渡部位的水冷壁普遍出現(xiàn)磨損
現(xiàn)象，經(jīng)測量壁厚最薄處為4．7 InlTl，磨損量達(dá)1．8 ITLrn。
(2)爐膛內(nèi)懸吊受熱面。第一、二排的管束磨損較
嚴(yán)重。大修檢查發(fā)現(xiàn)兩側(cè)水冷屏的第— 排管束與側(cè)墻相
對的一面磨損較為嚴(yán)重，經(jīng)測壁厚最薄處為5．2 thin。
(3)爐膛出口(分離器進(jìn)口)。大修檢查發(fā)現(xiàn)分
離器人口處兩側(cè)的水冷壁磨損較為嚴(yán)重，特別是與耐
磨材料結(jié)合處的1根水冷壁管被沖刷出許多凹坑，深
度為2～3 mm。
2．2 爐內(nèi)耐磨材料損壞的原因
保溫耐磨材料的損壞主要集中在爐內(nèi)密相區(qū)、過
熱屏底部、旋風(fēng)分離器人口及切向位置、旋風(fēng)分離器的
人口伸縮節(jié)、回料器的平行位置等處。損壞主要表現(xiàn)
為脫落和磨損2種情況。造成損壞的原因有多方面：
① 耐磨材料的成分配比不符合要求。配比不合適會使
耐磨材料的穩(wěn)定性較差，表面硬度減弱，粘結(jié)力降低，
導(dǎo)致耐磨材料極易磨損和脫落。此外高溫耐壓強(qiáng)度指
標(biāo)也要考慮，有許多種耐磨材料結(jié)合劑須在溫度
1 200 cc以上燒結(jié)后才具有一定強(qiáng)度，否則，強(qiáng)度就很
低，及易被磨損和脫落。② 施工工藝不良。沒有嚴(yán)格
按照烘爐特性曲線進(jìn)行烘爐，施工時(shí)預(yù)留的膨脹縫不
符合要求或膨脹縫設(shè)計(jì)存在問題等，因而在運(yùn)行中極
易出現(xiàn)耐磨材料大片脫落。③ 設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不合理。如
抓釘、拉磚鉤數(shù)量較少，設(shè)計(jì)強(qiáng)度較低，都會造成耐磨
料大面積脫落。從目前情況來看，運(yùn)河發(fā)電廠2臺循
環(huán)流化床鍋爐的分離器總體設(shè)計(jì)不是很合理，其墻體
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經(jīng)驗(yàn)交流 李俊剛：運(yùn)河發(fā)電廠135 MW 循環(huán)流化床鍋爐安全運(yùn)行分析 77
原設(shè)計(jì)厚度為304 mm，內(nèi)層為150 mm厚的高強(qiáng)度耐
磨耐火磚，外層為154 mm厚的耐火保溫澆注料，用拉
磚鉤將耐火磚拉住。這種結(jié)構(gòu)墻的保溫效果較差，經(jīng)
常會出現(xiàn)墻體坍塌。④ 運(yùn)行操作不當(dāng)。在鍋爐冷態(tài)
啟動(dòng)或停爐冷卻時(shí)如果溫升較大，就會造成耐磨材料
的受熱不均勻而產(chǎn)生裂紋甚至脫落。
2．3 過熱器超溫
2臺鍋爐自投產(chǎn)以來，屏式過熱器冷段和熱段出
口溫度一直偏高。冷段出口溫度最高達(dá)475℃ ，比設(shè)
計(jì)值高50．8℃ ；當(dāng)一級減溫器減溫水量為26．1 t／h
時(shí)，熱段出口溫度最高達(dá)534℃ ，比設(shè)計(jì)值高4o．6℃ 。
屏式過熱器高溫段部分管子南于過熱而出現(xiàn)了球墨
化現(xiàn)象。主要原因是：① 爐內(nèi)設(shè)計(jì)的過熱器受熱面較
多。② 在鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，沒有考慮分離器出口混合室內(nèi)
懸吊管和隔墻管的輻射吸熱量。③ 燃用煤種偏離設(shè)
計(jì)煤種較大。④ 運(yùn)行中風(fēng)量配比偏差較大? 。
2．4 冷渣器排渣困難
共設(shè)置2臺流化床冷渣器，布置在爐膛下部兩側(cè)
的零米層，從冷渣器側(cè)面的正常排渣口排渣。采用以
水冷為主、風(fēng)冷為輔的雙冷卻形式。鍋爐總灰量為
14 188．4 kg／h。1臺冷渣器的設(shè)計(jì)底灰排出量為鍋爐
總灰量的50％ ，1臺冷渣器即能滿足鍋爐正常運(yùn)行的
需要。冷渣器的進(jìn)渣溫度為880℃ ，經(jīng)過冷渣器的兩
個(gè)冷卻室的冷卻，落渣口的出渣溫度為150℃ 。冷卻
室蛇形管中的水溫從35℃ 加熱到70℃ 左右再引出
到汽輪機(jī)的回?zé)嵯到y(tǒng)。冷卻水的進(jìn)口溫度為35℃ ，
壓力為1．2 MPa，流量為80 000 ks／h。
運(yùn)河發(fā)電廠自投產(chǎn)以來，頻繁發(fā)生冷渣器堵渣現(xiàn)
象，爐膛床料無法排出，因而造成床壓升高，被迫減負(fù)
荷進(jìn)行處理；后來出現(xiàn)冷渣器結(jié)焦現(xiàn)象，造成停爐。
造成冷渣器頻繁堵渣的原因是：
(1)高溫結(jié)焦。細(xì)碎機(jī)未及時(shí)調(diào)整，粗細(xì)煤粒的
分布不合理，造成密相區(qū)燃燒份額加大，因床溫過高
而產(chǎn)生結(jié)焦。另外，點(diǎn)火過程中投入冷渣器運(yùn)行，給
煤落人冷渣器內(nèi)，使冷渣器內(nèi)發(fā)生煤粒再燃，造成高
溫結(jié)焦。
(2)低溫結(jié)焦。鍋爐長期低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，若爐膛流
化不良而造成爐膛局部結(jié)焦；或停爐時(shí)床料中的煤粒未
完全燃燼，形成低溫焦。低溫焦塊進(jìn)入冷渣器，在冷渣器
停運(yùn)及吹掃過程中，以其為內(nèi)核滾雪球似的長大。
(3)其他原因的結(jié)焦：① 鍋爐本身的缺陷造成冷渣
器的堵塞。②冷渣器設(shè)計(jì)缺陷造成的堵塞。③ 冷渣器堵
塞后，不能與爐膛隔離，運(yùn)行中缺乏清渣手段。④ 運(yùn)行調(diào)
整過程中，對冷渣器運(yùn)行的關(guān)鍵參數(shù)監(jiān)視不到位。
2．5 給煤機(jī)堵煤
鍋爐共設(shè)4臺給煤機(jī)、2個(gè)原煤倉。自投產(chǎn)以
來，頻繁發(fā)生給煤機(jī)堵煤、斷煤現(xiàn)象，倉壁掛煤嚴(yán)重，
雖經(jīng)空氣炮疏松但無明顯效果，只能用人工進(jìn)行敲打
和疏通。特別是雨季煤濕，堵煤現(xiàn)象更為嚴(yán)重。經(jīng)過
認(rèn)真觀察分析，認(rèn)為堵煤現(xiàn)象的頻繁發(fā)生主要有以下
原因造成的：①人爐煤含水量過大，增加了煤的粘度。
實(shí)踐證明：當(dāng)煤的含水量在8％ ～15％ 范圍內(nèi)時(shí)粘性
最大，煤在煤倉中極容易結(jié)塊而產(chǎn)生堵煤現(xiàn)象。② 煤
倉和人口電動(dòng)門結(jié)構(gòu)不合理。煤倉設(shè)計(jì)為方錐型，人
口電動(dòng)門為方型結(jié)構(gòu)，電動(dòng)插板門后為“天方地圓”
結(jié)構(gòu)，由于設(shè)計(jì)時(shí)預(yù)留高度太短，所以收縮太快，造成
坡度減小而容易堵煤。
2．6 非金屬膨脹節(jié)的損壞
自投產(chǎn)運(yùn)行以來，爐膛與旋風(fēng)分離器進(jìn)口煙道之
間的非金屬膨脹節(jié)，經(jīng)過幾次停爐檢查發(fā)現(xiàn)，伸縮節(jié)
導(dǎo)向板部分變形、燒壞，且磨損較為嚴(yán)重，以至于部分
縫塞和高溫棉被煙氣吹跑，雖經(jīng)多次處理但始終沒有
達(dá)到滿意的效果。造成非金屬膨脹節(jié)損壞的原因：
① 沒有嚴(yán)格按照施工要求進(jìn)行施工，伸縮縫內(nèi)的縫塞
質(zhì)量較差致使縫塞經(jīng)常被抽走。② 所用的導(dǎo)流板耐
溫性能較差，經(jīng)常發(fā)生過熱變形。③ 運(yùn)行操作不當(dāng)造
成該處“負(fù)壓”過大，致使縫塞被煙氣帶走。④ 伸縮
節(jié)前后耐磨料脫落，造成伸縮縫內(nèi)縫塞失效。
3 循環(huán)流化床設(shè)備改造及運(yùn)行調(diào)整
3．1 受熱面磨損的解決措施
(1)設(shè)備改造。① 拆除水冷壁兩側(cè)的床溫測點(diǎn)
(約標(biāo)高26 m)，將測點(diǎn)兩側(cè)的讓管取直。② 在過熱屏
的迎火面加裝部分耐磨鰭片，鰭片的兩端與管子形成
15。斜角。③ 利用大修機(jī)會對爐內(nèi)部分受熱面進(jìn)行噴
涂。噴涂位置為爐膛四角水冷壁、密相區(qū)往上1．5 m
處、焊縫兩端各0．2 m處，頂棚往下1．5 m 處和分離
器入口兩側(cè)相對應(yīng)的部位。
(2)運(yùn)行采取的措施。① 嚴(yán)格控制人爐煤的粒
度和熱值。煤粉粒度控制值列于表1。超過表1所示
的范圍，視為不合格。細(xì)碎機(jī)出料粒度總體標(biāo)準(zhǔn)如
圖1所示。② 對人爐煤的熱值進(jìn)行嚴(yán)格的取樣化驗(yàn)，
確保人爐煤的低位發(fā)熱量高于校核煤種熱值(即大于
19 500 kJ／kg)；發(fā)熱量小于該值的煤種一律進(jìn)行摻
燒，防止煤量過大。③ 一、二次風(fēng)的配比和物料濃度
對受熱面的磨損有直接的影響，在保證爐內(nèi)床料流化
良好的前提下，減小總風(fēng)量，145 Mw 負(fù)荷時(shí)合理風(fēng)量
控制在450 t／h左右。④ 在保證料層差壓合理分布的
表1 煤粉粒度控制值
篩孔尺寸／mm 通過量占總量的比例／％
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78 電力設(shè)備 第7卷第2期
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美國標(biāo)準(zhǔn)篩網(wǎng)編號
圖1 中等至高揮發(fā)分燃料入爐粒度分布曲線
前提下，降低爐膛差壓，使145 Mw 合理床壓在
13．4—14．5 kPa。⑤ 煤、風(fēng)調(diào)整應(yīng)緩慢均勻，不斷優(yōu)化
燃燒調(diào)整，降低爐內(nèi)的擾動(dòng)。⑥ 在保證蒸汽參數(shù)前提
下，控制外循環(huán)物料量。⑦ 根據(jù)排渣粒度，每運(yùn)行
360 h置換床料1次 。
3．2 爐內(nèi)耐磨材料損壞的處理措施
(1)選擇有資質(zhì)的、信譽(yù)和質(zhì)量較好的耐火材料
廠家進(jìn)行施工，在施工中對施工工藝嚴(yán)格把關(guān)，加強(qiáng)
質(zhì)量監(jiān)督，對耐磨材料的成分進(jìn)行不定期抽樣檢查，
對不合格的產(chǎn)品一律拒絕使用。
(2)對旋風(fēng)分離器切向位置的耐磨材料進(jìn)行施
工改造，將原有的耐火磚拆掉(部分脫落)，增加Y型
抓釘，并在抓釘上面焊接 mm 的不銹鋼網(wǎng)，外層用
60 mm的高溫硅酸鋁棉氈，中間用微孔保溫磚，內(nèi)層
附以150mm厚的耐磨搗實(shí)料。經(jīng)過8個(gè)多月的實(shí)際
運(yùn)行，保溫效果和強(qiáng)度都非常好。
(3)回料器的水平段耐磨材料經(jīng)常脫落，導(dǎo)致該
處的鐵板燒紅。利用大修機(jī)會對該處進(jìn)行了改造，在
耐磨材料最內(nèi)層加裝了成型的碳化硅預(yù)制板。該板
耐高溫，抗磨損沖刷，使用效果比較好。
(4)在屏式過熱器和水冷屏下部增加銷釘數(shù)量。
(5)為了避免發(fā)生耐磨材料脫落，每次停爐和啟
動(dòng)時(shí)都應(yīng)嚴(yán)格按照溫升曲線進(jìn)行操作 J。
3．3 過熱器超溫的處理措施
(1)設(shè)備改造。① 將3號爐的熱屏和冷屏各去
掉1屏，并在下部增加耐磨材料。② 在4號爐冷屏和
熱屏底部增加耐磨料，以減少冷屏和熱屏的整體吸熱
量。③ 在每屏出口前后兩側(cè)的管子處增加耐磨材料，
以減少屏過管子的熱偏差。④ 在3、4號爐分離器出
口混合室內(nèi)懸吊管和隔墻管加裝隔熱護(hù)板，以減少懸
吊管和隔墻管處的輻射熱 。
(2)運(yùn)行采取的措施。① 點(diǎn)火過程中，運(yùn)行油槍
應(yīng)霧化著火良好，燃燒器風(fēng)量適當(dāng)；沖轉(zhuǎn)并列時(shí)，調(diào)整
回油門開度，調(diào)節(jié)I、Ⅱ級旁路；必要時(shí)開啟向空排氣
門，以維持主汽壓力穩(wěn)定，保證屏過壁溫不超溫；② 初
期投煤執(zhí)行“脈動(dòng)”給煤的規(guī)定，根據(jù)床溫變化率、氧
量變化情況，給煤量緩慢均勻增加，使汽壓穩(wěn)定升高，
注意一、二次風(fēng)量的調(diào)整。避免可燃成分在爐內(nèi)積存
燃燒，使床溫失去控制。③ 根據(jù)汽溫變化情況，及時(shí)
投人、調(diào)整減溫水量 特別注意一級減溫水的調(diào)整。
以保證屏過熱段出口汽溫、壁溫不超溫。④ 給煤穩(wěn)定
后，根據(jù)床溫變化率，使床溫升至600口I二以上，然后及
時(shí)逐一切除油槍運(yùn)行。要注意停止大油槍對床溫的
影響。⑤ 升負(fù)荷過程中，注意爐膛進(jìn)出口差壓、爐膛
上下床壓、回料器壓力的變化，合理調(diào)節(jié)一二次風(fēng)的
比例，及時(shí)排渣置換床料，保證稀相區(qū)燃燒份額，控制
床溫及升負(fù)荷速度。⑥ 低負(fù)荷時(shí)，一次風(fēng)比例要大；
隨床溫升高，一次風(fēng)比例降低。合理調(diào)節(jié)一、二次風(fēng)
的比例及二次風(fēng)門的開度，減小各層床溫與分離器進(jìn)
出口煙溫差，減小兩側(cè)煙溫差。⑦ 高負(fù)荷時(shí)，嚴(yán)格按
規(guī)程規(guī)定調(diào)節(jié)床溫，均勻給煤，根據(jù)煤質(zhì)適當(dāng)提高床
壓，通過控制床溫來控制屏過壁溫超溫；合理調(diào)節(jié)一、
二次風(fēng)的比例及二次風(fēng)門的開度，以保持氧量；通過
控制分離器出口煙溫及兩側(cè)偏差的防止對流過熱器、
再熱器壁溫超溫。注意協(xié)調(diào)一、二級減溫水的比例，
以保證屏過出口、再熱器出口、過熱器出口的汽溫、壁
溫在規(guī)定范圍內(nèi)。加強(qiáng)再熱器、過熱器吹灰。⑧ 當(dāng)發(fā)
現(xiàn)過熱器壁溫、再熱器壁溫接近上限或超溫時(shí)，要加
強(qiáng)責(zé)任心，及時(shí)進(jìn)行調(diào)整；當(dāng)調(diào)整無效，壁溫超溫與機(jī)
組負(fù)荷相矛盾時(shí)，應(yīng)減小鍋爐負(fù)荷并匯報(bào)值長。⑨ 穩(wěn)
定運(yùn)行工況下，主、再熱汽溫保持正常，不允許出現(xiàn)超
過540 cc的現(xiàn)象。減溫水調(diào)整應(yīng)緩慢均勻，避免汽溫
大幅度變化。⑩ 當(dāng)發(fā)生斷堵煤恢復(fù)時(shí)，緩慢增加給煤
量，控制床溫、汽壓緩慢穩(wěn)定上升，并注意對汽溫、壁溫的
監(jiān)視。⑧ 當(dāng)發(fā)生高加解列等異常情況時(shí)，可適當(dāng)減負(fù)
荷，控制床溫上升的速度，防止汽溫、壁溫超溫。
3．4 冷渣器改造及處理措施
(1)設(shè)備改造。1)降低冷渣器內(nèi)的中間隔墻，保
留5塊耐火企口磚，高度約400 mm。目的是便于主
室內(nèi)的渣進(jìn)入副室，從而白正常排渣口排出。2)降低
正常排渣口的高度。將標(biāo)高從4．733 m 下降至
3．84 m。具體改造方法是：① 將4．733 m高處的正常
排渣口用厚度8 mm的不銹鋼板(1Crl8Ni9Ti)滿焊封
住。② 標(biāo)高3．84 m 處在冷渣器側(cè)墻用風(fēng)鎬開孔
(+273 ram)，孔的直徑可稍大些，然后用+273×10的
鋼管與原正常排渣管相連。管道規(guī)格為+273×10，
材質(zhì)為Q235-A。管道與冷渣器外箱體之間圓周焊
接，焊縫高度為8 mm。3)在冷渣器回風(fēng)管上增加手
動(dòng)隔絕門。增加該手動(dòng)門有2個(gè)作用：一是當(dāng)爐膛排
渣口被堵塞時(shí)可以將該門關(guān)閉，利用冷渣風(fēng)機(jī)的風(fēng)將
排渣口鼓開；二是當(dāng)冷渣器內(nèi)結(jié)焦或冷卻水管道泄漏
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經(jīng)驗(yàn)交流 李俊剛：運(yùn)河發(fā)電廠135 MW循環(huán)流化床鍋爐安全運(yùn)行分析 79
時(shí)可以將該門關(guān)閉后進(jìn)行事故處理。4)在冷渣器底
部加裝壓力測點(diǎn)，根據(jù)壓力合理控制排渣時(shí)間。
(2)運(yùn)行采取的措施。① 嚴(yán)格將床溫控制在850
— 900 oC以內(nèi)，床溫不能超過950 oC。② 每天對人爐
煤進(jìn)行檢驗(yàn)，嚴(yán)格控制人爐煤粒度的均勻性，并保證
粒度不大于10 mm；當(dāng)發(fā)現(xiàn)有超標(biāo)情況時(shí)應(yīng)及時(shí)更換
細(xì)碎機(jī)錘頭。③ 冷渣器投運(yùn)時(shí)，選擇床溫達(dá)到600℃
時(shí)，應(yīng)平緩?fù)度?，以保證床料得到良好的流化和床料
中的煤粒燃燼，使冷渣器不致受到過度熱應(yīng)力的損
壞。④ 在停爐熄火后，應(yīng)加強(qiáng)爐內(nèi)通風(fēng)，以保證床料中
的煤粒燃燼后得到充足的冷卻，并嚴(yán)密監(jiān)視床溫不超
過400 oC，如果發(fā)現(xiàn)有開溫傾向則應(yīng)加大通風(fēng)量。⑤ 合
理控制一、二次風(fēng)配比，保證床料得到充分燃燼和流
化?？刂坪肁、D給煤機(jī)的進(jìn)煤量，使給煤量盡量小一
些，以減少排渣的含碳量和對側(cè)墻水冷壁的磨損。
⑥ 實(shí)行間斷排渣，保持冷渣器內(nèi)的床料在一定位置，以
便減少排渣中可燃物含量和床料得到充分的冷卻。
3．5 給煤機(jī)堵煤的處理措施
(1)設(shè)備改造。① 改造原煤倉，從原煤倉的分叉
處往下由方型改為圓形結(jié)構(gòu)，分三節(jié)形成雙曲線型結(jié)
構(gòu)，內(nèi)貼高分子PST板，去掉空氣炮，每個(gè)煤斗對稱加
裝由北京派通公司生產(chǎn)的疏松機(jī)。② 將給煤機(jī)人口
電動(dòng)插板門更換為雙向液壓門。該門為圓形桶體結(jié)
構(gòu)，采用液壓雙向插板設(shè)計(jì)，相對開關(guān)。由于門的內(nèi)
壁為圓柱型結(jié)構(gòu)，從而減少了煤和門壁的摩擦，避免
發(fā)生門后堵煤現(xiàn)象。
(2)運(yùn)行采取的措施。① 加強(qiáng)人爐煤的摻配，嚴(yán)
格人爐煤的化驗(yàn)制度，將人爐煤的水分控制在8％ 以
內(nèi)。② 利用低負(fù)荷運(yùn)行期，每周進(jìn)行1次煤倉低煤位
燃燒，以便將積在煤倉四周的積煤“清理”干凈。避
免長期滿煤運(yùn)行造成的四角積煤。③ 加強(qiáng)上煤巡檢
制度，杜絕雜物進(jìn)入煤倉而造成堵煤。④如果長時(shí)間
停爐，則必須進(jìn)行空倉燃燒處理，以防止煤在倉內(nèi)長
時(shí)間堆積而造成結(jié)塊積煤。⑤ 遇到雨天和煤濕時(shí)，煤
倉上煤應(yīng)采取低煤位、勤上煤的辦法，始終讓煤位在
較低狀態(tài)下運(yùn)行，避免濕煤在倉中結(jié)塊。
3．6 非金屬膨脹節(jié)損壞時(shí)的處理措施
(1)設(shè)備改造。① 伸縮節(jié)仍然采用上鍋廠原設(shè)計(jì)
的“z”型結(jié)構(gòu)。伸縮節(jié)前兩側(cè)墻比伸縮節(jié)后增加15
iTlln厚度，并采用平滑過渡。② 伸縮縫內(nèi)部縫塞必須固
定好，并用4,5 mln銷釘插入縫塞中，向火側(cè)采用由犯
iTlln不銹鋼網(wǎng)制成的“u”型護(hù)網(wǎng)，最后焊上導(dǎo)流板。
(2)防范措施。① 加強(qiáng)運(yùn)行監(jiān)督，確保分離器入
口的壓力保持在“微正壓”。② 利用停爐機(jī)會對伸縮
節(jié)進(jìn)行檢查，及時(shí)清理伸縮縫內(nèi)的積灰，當(dāng)發(fā)現(xiàn)縫塞
和導(dǎo)流板損壞時(shí)要及時(shí)更換，防止缺陷擴(kuò)大。③ 伸縮
節(jié)前后由于運(yùn)行膨脹不勻會出現(xiàn)縱向裂紋，每次停爐
時(shí)要及時(shí)清理裂縫中的灰，避免鍋爐運(yùn)行時(shí)膨脹受限
而損壞伸縮節(jié)。
4 結(jié)論
循環(huán)流化床鍋爐因其具有燃料適應(yīng)性強(qiáng)，低溫燃
燒時(shí)氮氧化物排放量低，可實(shí)現(xiàn)爐內(nèi)脫硫等優(yōu)點(diǎn)，因
此近年來循環(huán)流化床鍋爐得到迅猛發(fā)展，循環(huán)流化床
鍋爐的容量也不斷增大，因而需在設(shè)計(jì)、制造、安裝、
運(yùn)行等方面加大研究。本文討論的問題均為運(yùn)河電
廠2臺440 t／h循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行1年以來出現(xiàn)的
問題。隨著對循環(huán)流化床鍋爐認(rèn)識的加深和運(yùn)行經(jīng)
驗(yàn)的積累，運(yùn)河發(fā)電廠循環(huán)流化床鍋爐的安全可靠性
和穩(wěn)定性得到了很大提高。
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收稿日期：2005—08—21
作者簡介：
李俊剛(1968一)，男，工程師，從事電廠運(yùn)行、檢修管理工作。
(責(zé)任編輯張曉燕)
Safe Operation Analysis of 135 MW Circulating Fluidized Bed Boiler in Yunhe Power Plant
U Jun—gang
(Shandong Jhhg Yunhe Electric Power Co．I_／d．，Jhhg 272057，Chha)
Abstract：Several problems ever occnrred on the two SG。440／1 3．7。M562 ckcuhthg finidized bed(CFB)boilers smce they went hato
operation，such as．'wearhg ofheathag surface，overheathag of superheater，difficult to extract slag from slag cooler，clogghag of coalfeeder
and damage of nonmetallic expansion joints etc．This paper analyzes the CSIlSeS of these failures and puts forward the equipment
improvement rneasBl'eS and operation adjustment measures of CFB boilers．Practice shows that，The safety and reliability of CFB boilers
-m Yunhe power plant have been raised f~fly through improvement and adjustment．
Keywords：circuhthag fluidized bed boiler；common faflures；anabrsis；measures

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