導(dǎo)航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 電力安全論文>>正文

火電廠節(jié)能及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行措施

文檔作者：陶再素文檔來源：華電白音華金山發(fā)電有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時間： 2022年02月25日
下載地址：點(diǎn)擊這里	文件大?。?325.99 KB 共4頁	文檔格式： PDF	下載點(diǎn)數(shù)： 1 點(diǎn)（VIP免費(fèi)）

全屏查看

內(nèi)容預(yù)覽 [文件共4頁]

本文件共4頁，如需編輯使用，請下載。

注：預(yù)覽效果可能會出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大?。?25.99 KB 共4頁文件格式：PDF 下載點(diǎn)數(shù)：1 點(diǎn)（VIP會員免費(fèi)）

下一篇：火電廠節(jié)能減排的重要性及解決措施

上一篇：火電廠建筑節(jié)能技術(shù)的應(yīng)用探討

文本預(yù)覽

僅提取頁面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

第38卷第10期
2016年10月
華電技術(shù)
Huadian Technology
V01．38 No．10
0et．2016
火電廠節(jié)能及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行措施
陶再素 ，
(華電白音華金山發(fā)電有限公司，內(nèi)蒙古錫林郭勒026200)
摘要：結(jié)合華電白音華金山發(fā)電有限公司在創(chuàng)建節(jié)約型企業(yè)過程中的實際運(yùn)行經(jīng)驗，介紹了從鍋爐參數(shù)控制、燃燒調(diào)
整、降低汽輪機(jī)背壓、提高給水溫度及節(jié)約廠用電等方面采取的一系列切實可行的措施，使電廠達(dá)到節(jié)能降耗、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行
的目的，收到良好效果。
關(guān)鍵詞：節(jié)能降耗；燃燒調(diào)整；背壓；給水溫度；廠用電；汽水
中圖分類號：TM 621 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B 文章編號：1674—1951(2016)10—0066—03
O 引言
資源節(jié)約和環(huán)境保護(hù)是我國的基本國策，推進(jìn)
節(jié)能減排工作，加快建設(shè)資源節(jié)約型、環(huán)境友好型社
會是我國經(jīng)濟(jì)社會發(fā)展的重大戰(zhàn)略任務(wù)。華電白音
華金山發(fā)電公司(以下簡稱白音華發(fā)電公司)2×
600 MW 直接空冷火力發(fā)電機(jī)組煤耗和廠用電率高，
生產(chǎn)成本長期居高不下。本文通過現(xiàn)場實際運(yùn)行經(jīng)
驗，總結(jié)了火電廠在運(yùn)行過程中可采取的節(jié)能降耗、
經(jīng)濟(jì)運(yùn)行措施。
1 汽輪機(jī)側(cè)節(jié)能措施
1．1 降低運(yùn)行背壓
機(jī)組背壓對發(fā)電煤耗影響很大，額定工況下，背
壓降低1 kPa，發(fā)電煤耗約降低2．045 g／(kW ·h)。
白音華發(fā)電公司 1， 2機(jī)組額定背壓為1 1 kPa，600
MW工況下阻塞背壓為7 kPa，為降低運(yùn)行背壓，增
強(qiáng)機(jī)組做功能力，采取如下措施。
(1)根據(jù)背壓參數(shù)限制曲線的要求，參考機(jī)組
負(fù)荷、環(huán)境溫度等因素，冬季盡可能把運(yùn)行背壓控制
在8～9 kPa，空冷系統(tǒng)發(fā)現(xiàn)大面積冷區(qū)時可適當(dāng)提
高運(yùn)行背壓。當(dāng)環(huán)境溫度小于一20℃時，逆流區(qū)風(fēng)
機(jī)最高頻率不允許高于35 Hz，以保證逆流區(qū)不因過
冷而發(fā)生凍結(jié)。順流區(qū)、逆流區(qū)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速在正常運(yùn)
行中盡量保持一致，以保證整個空冷島蒸汽分布均
勻，如抽真空管路溫度較低，可控制逆流區(qū)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速
比順流區(qū)轉(zhuǎn)速低3—8 Hz。最少保持2臺真空泵運(yùn)
行，以免由于空氣未能及時抽出而產(chǎn)生氣塞現(xiàn)象，造
成局部過冷凍結(jié)。防凍主要通過每列機(jī)組 2， 6
逆流風(fēng)機(jī)的反轉(zhuǎn)回暖來實現(xiàn)，當(dāng)環(huán)境溫度小于一15
℃時，回暖程序控制方式更改為1O，3O，5O，7O列回
收稿日期：2016—05—09；修回日期：2016—07—22
暖程序同時啟動，上述回暖程序結(jié)束后啟動20，40，
60，80列回暖程序，回暖程序循環(huán)進(jìn)行，無時間間
隔，不得終止；當(dāng)一l5℃ ≤環(huán)境溫度<2℃時，采用
雙列逆流風(fēng)機(jī)回暖，回暖順序為10+50，20+60，
30+70，4O+80，間隔時間為5 min。當(dāng)?shù)拓?fù)荷運(yùn)行
時，空冷風(fēng)機(jī)全停后，回暖程序繼續(xù)進(jìn)行，禁止利用
啟動全部逆流區(qū)風(fēng)機(jī)長期反轉(zhuǎn)的方式提高機(jī)組背
壓，否則易造成順流區(qū)凍結(jié)。
(2)夏季環(huán)境溫度較高，在大負(fù)荷時段，為保證
運(yùn)行安全，必須留出一定的背壓裕量，以防止由于外
界擾動造成背壓迅速惡化最終導(dǎo)致背壓保護(hù)動作跳
機(jī)。任何情況下，機(jī)組運(yùn)行背壓不得超過40 kPa。
當(dāng)機(jī)組背壓達(dá)25 kPa時，應(yīng)保持3臺真空泵運(yùn)行，同
時投入 2機(jī)組空冷島噴淋系統(tǒng)。經(jīng)驗認(rèn)為， 2機(jī)
組空冷島噴淋系統(tǒng)投入后(流量為90 t／h)，機(jī)組運(yùn)
行背壓可以降低4—5 kPa，效益明顯， 1機(jī)組在
2016年大修時也將對空冷島加裝噴淋系統(tǒng)。
(3)由于白音華地區(qū)風(fēng)沙較大，空冷島散熱面
積灰、積沙嚴(yán)重，為保持散熱面清潔，每年5—10月，
對空冷島散熱面進(jìn)行2～3次全面沖洗，以保證散熱
效果。
(4)機(jī)組運(yùn)行中，堅持每月一次真空嚴(yán)密性試
驗。機(jī)組停運(yùn)后，及時進(jìn)行排汽裝置灌水查漏。平
常加強(qiáng)對凝結(jié)水溶氧等參數(shù)的監(jiān)視，如發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)
認(rèn)真分析，同時加強(qiáng)系統(tǒng)漏點(diǎn)的查找。對發(fā)現(xiàn)的漏
點(diǎn)要及時處理，保證真空系統(tǒng)不漏氣。
1．2 減小凝結(jié)水過冷度
凝結(jié)水過冷度對發(fā)電煤耗影響比較大，額定工
況下凝結(jié)水過冷度每升高1℃ ，發(fā)電煤耗上升約
0．0483 g／(kW ·h)。由于空冷系統(tǒng)管路長，面積
大，凝結(jié)水過冷度普遍較大，為減小過冷度，采取以
下措施。
(1)按規(guī)定投入凝結(jié)水過冷霜凍保護(hù)。當(dāng)運(yùn)行
第10期 陶再素：火電廠節(jié)能及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行措施 ·67·
列任一凝結(jié)水溫度低于35℃，或排汽溫度與運(yùn)行列
任一凝結(jié)水溫度的差大于15℃ ，且環(huán)境溫度低于2
℃時，發(fā)出凝結(jié)水過冷報警信號；過冷持續(xù)10 min
后，發(fā)出凝結(jié)水霜凍保護(hù)報警信號，同時控制系統(tǒng)將
排汽壓力設(shè)定值升高3 kPa，多啟動1臺真空泵。
(2)運(yùn)行中空冷島凝結(jié)水回水旁路電動門必須
處于關(guān)閉狀態(tài)。
(3)定期對凝結(jié)水管路進(jìn)行檢查，保證保溫良
好，冬季電伴熱可靠投入。
1．3 提高給水溫度
給水溫度變化，一方面引起回?zé)岢槠孔兓?，?
響做功能力，另一方面使鍋爐排煙溫度變化，影響鍋
爐效率，額定工況下給水溫度每降低1℃，發(fā)電煤耗
約增加0．071 0 g／(kW ·h)。
(1)確保高壓加熱器(以下簡稱高加)投入率，實
現(xiàn)高加滑啟、滑停。在給水泵啟動后，及時將高加水
側(cè)投入，2000 r／min中速暖機(jī)時投入高加汽側(cè)，汽輪
機(jī)打閘前退出高加，機(jī)組運(yùn)行中保持高加水位穩(wěn)定。
(2)調(diào)整高加水位。加熱器水位過高會淹沒有
效傳熱面，降低熱經(jīng)濟(jì)性，同時疏水可能倒流入汽輪
機(jī)，危及主機(jī)安全，使進(jìn)汽側(cè)壓力擺動或升高，端差
增大，還可能導(dǎo)致抽汽管和加熱器殼體振動；水位過
低或無水位，蒸汽經(jīng)疏水管進(jìn)入相鄰較低一級加熱
器，大量排擠低壓抽汽，降低熱經(jīng)濟(jì)性，并可能使該
級加熱器汽側(cè)超壓，尾部管束受到?jīng)_蝕，同時加速對
疏水管道及閥門的沖刷，引起疏水管振動和疲勞損
壞。白音華發(fā)電公司 1， 2機(jī)組長期存在 1高加
下端差大(比額定端差高約6℃)、 2高加溫升偏低
(比額定溫升低約10℃)、減負(fù)荷過程中 3高加水
位波動等問題，經(jīng)對比分析，除汽輪機(jī)內(nèi)部原因?qū)е?
各級抽汽溫度偏高外， 2高加運(yùn)行水位比標(biāo)準(zhǔn)水位
高約120 mm， 3高加運(yùn)行水位比標(biāo)準(zhǔn)水位高約30
mm也是引起異?，F(xiàn)象的原因，將水位調(diào)整至標(biāo)準(zhǔn)
水位后，高加端差及水位波動等異?，F(xiàn)象均有所
緩解。
(3)定期檢查高加旁路有無漏泄以及抽汽逆止
門或加熱器進(jìn)汽門開度是否正常，以保證抽汽壓降
正常，核對給水溫度是否達(dá)到負(fù)荷對應(yīng)的要求。
2 鍋爐側(cè)節(jié)能措施
火力發(fā)電廠鍋爐效率提高1百分點(diǎn)，可以使發(fā)
電標(biāo)準(zhǔn)煤耗降低3～4 g／(kW ·h)，因此，通過對鍋
爐的運(yùn)行方式進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，可有效提高效率，達(dá)到
節(jié)能目的。
2．1 加強(qiáng)燃燒調(diào)整
(1)加強(qiáng)運(yùn)行中的燃燒調(diào)整。運(yùn)行中根據(jù)負(fù)荷
的變化情況與燃燒情況及時調(diào)節(jié)一、二次風(fēng)的設(shè)定
值，保持磨煤機(jī)人口調(diào)節(jié)風(fēng)門全開，用一次風(fēng)母管風(fēng)
壓調(diào)節(jié)各臺磨煤機(jī)一次風(fēng)量，減小節(jié)流損失，降低一
次風(fēng)機(jī)電流。在保證不堵磨的前提下盡量減小各臺
磨煤機(jī)一次風(fēng)量，從而降低一次風(fēng)總量，減少煤粉氣
流著火熱量，也能降低火焰中心高度，同時降低選擇
性催化還原(SCR)區(qū)入口NO 質(zhì)量濃度，減少噴
氨量。
控制氧量在合理的范圍內(nèi)，減少系統(tǒng)漏風(fēng)。600
MW負(fù)荷下氧量控制在2．0％，480 MW負(fù)荷下氧量
控制在2．5％ ，360 MW 以下低負(fù)荷運(yùn)行時的氧量控
制在3．5％左右(如再熱蒸汽溫度正常，氧量可控制
在3．0％)。
(2)保持合適的爐膛負(fù)壓及合理的火焰中心位
置。應(yīng)維持爐膛負(fù)壓在?100 50 Pa穩(wěn)定運(yùn)行，
既可以保證爐內(nèi)的火焰沖滿度，又可以減少系統(tǒng)漏
風(fēng)。當(dāng)少于等于4臺磨煤機(jī)運(yùn)行時，保持磨煤機(jī)集
中運(yùn)行，盡量避免隔層運(yùn)行，以保持燃燒穩(wěn)定。
2．2 調(diào)整汽溫及減溫水量
加強(qiáng)主蒸汽及再熱蒸汽溫度的調(diào)整，減少再熱
器減溫水量。
(1)爐側(cè)主蒸汽及再熱蒸汽溫度盡量靠近額定
值，但不超過額定值。
(2)再熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)方面，當(dāng)SCR區(qū)煙溫不
超過420℃時，用尾部煙氣擋板調(diào)節(jié)再熱器溫度，不
用再熱器減溫水調(diào)節(jié)。
2．3 加強(qiáng)受熱面吹灰
在鍋爐運(yùn)行當(dāng)中，受熱面上結(jié)渣或積灰使受熱
面的傳熱變差，排煙溫度升高。為了減少排煙損失，
如負(fù)荷滿足吹灰要求，按規(guī)定對鍋爐進(jìn)行吹灰，保持
受熱面清潔，減少排煙熱損失。
2．4 減小脫硝系統(tǒng)噴氨量
噴氨量方面，現(xiàn)以脫硫側(cè)凈煙氣排放NO 質(zhì)量
濃度為準(zhǔn)，控制在85—95 mg／m。(標(biāo)態(tài)，下同)，加、
減負(fù)荷時及時調(diào)節(jié)噴氨量，保證氨逃逸率不超標(biāo)，并
降低噴氨量。當(dāng)SCR區(qū)出口NO 質(zhì)量濃度與脫硫
側(cè)凈煙氣排放NO 質(zhì)量濃度出現(xiàn)較大偏差時，應(yīng)及
時聯(lián)系人員進(jìn)行檢修校驗。目前白音華發(fā)電公司氨
逃逸率均控制在0．21 mg／m 以下。
2．5 采用滑壓運(yùn)行方式
低負(fù)荷下定壓運(yùn)行，大型鍋爐難以維持主蒸汽
及再熱蒸汽溫度，而變壓運(yùn)行時，鍋爐較易保持額定
的主蒸汽及再熱蒸汽溫度。當(dāng)變壓運(yùn)行主蒸汽壓力
下降，溫度保持一定時，雖然蒸汽的過熱比焓隨壓力
的降低而降低，但由于飽和蒸汽比焓上升較多，總比
焓明顯升高，這一點(diǎn)是變壓運(yùn)行取得經(jīng)濟(jì)性的重要
· 68· 華電技術(shù) 第38卷
因素。變壓運(yùn)行汽壓降低、汽溫不變時，汽輪機(jī)各級
容積流量、流速近似不變，能在低負(fù)荷時保持汽輪機(jī)
內(nèi)效率不下降，同時高壓缸各級與高壓缸排汽溫度
都有所升高，這就保證了再熱蒸汽溫度，有助于改善
熱循環(huán)效率。另外，在變壓運(yùn)行時，允許給水壓力相
應(yīng)降低，在采用變速給水時可顯著減少給水泵的用
電，減輕水流對給水泵的侵蝕，延長給水泵的使用壽
命。
為提高機(jī)組運(yùn)行效率，經(jīng)華電電力科學(xué)研究院
試驗測定，分別給出了白音華發(fā)電公司 1， 2汽輪
機(jī)主蒸汽壓力與負(fù)荷最優(yōu)關(guān)系曲線，運(yùn)行中按滑壓
曲線保持定一滑一定運(yùn)行方式，正常情況下滑壓偏
置應(yīng)為0MPa。
(1)定壓方式下，壓力值由操作員設(shè)定，有上、
下限制值，上限值為17 MPa，下限值為4 MPa，定壓
變化速率為0．26 MPa／min。
(2)滑壓方式下，滑壓的定值由負(fù)荷指令按照
主蒸汽壓力與負(fù)荷曲線控制。
1機(jī)組自動滑壓的負(fù)荷范圍為180—565 MW，
對應(yīng)的壓力范圍為5．90—16．67 MPa。各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷
與壓力的對應(yīng)關(guān)系見表1。
表1 1機(jī)組各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷與壓力的對應(yīng)關(guān)系
2機(jī)組自動滑壓的負(fù)荷范圍為180～560MW，
對應(yīng)的壓力范圍為5．90一l6．67 MPa。各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷
與壓力的對應(yīng)關(guān)系見表2。
表2 2機(jī)組各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷與壓力的對應(yīng)關(guān)系
3 降低廠用電率
3．1 合理安排電動給水泵運(yùn)行方式
(1)低負(fù)荷段采用單臺給水泵運(yùn)行。經(jīng) 2機(jī)
組A給水泵最大出力試驗結(jié)果得出：單臺電動給水
泵運(yùn)行時，在保證安全的前提下，能滿足425 MW 負(fù)
荷要求(主蒸汽壓力按滑壓曲線設(shè)定，主蒸汽及再
熱蒸汽溫度為540℃，背壓為9 kPa，主蒸汽流量為
1 350t／h)。決定在機(jī)組低負(fù)荷(400 MW)且主蒸汽
流量在1 300 t／h以下時采用單臺電動給水泵運(yùn)行方
式，目前廠用電率降低明顯。
(2)合理安排機(jī)組啟、停階段給水泵運(yùn)行方式。
機(jī)組啟動后，特別是冬季，鍋爐上水至正常水位，停
止給水泵運(yùn)行，待汽包水位降低至報警值或機(jī)側(cè)旁
路投運(yùn)時，再啟動給水泵運(yùn)行；機(jī)組停運(yùn)時，鍋爐汽
包壓力降低至1．7 MPa，將汽包水位上升至最高可
見水位后停止給水泵運(yùn)行。
3．2 鍋爐采用單側(cè)風(fēng)機(jī)運(yùn)行啟動方式
鍋爐啟動單側(cè)引、送、一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行點(diǎn)火，在機(jī)
組并網(wǎng)前方才啟動另一側(cè)風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行?？蓽p少單
側(cè)風(fēng)機(jī)運(yùn)行時間7～10 h。
3．3 對大功率電機(jī)進(jìn)行變頻改造
白音華發(fā)電公司 1， 2機(jī)組凝結(jié)水泵、循環(huán)水
泵均已進(jìn)行變頻改造，降耗效果顯著。單臺循環(huán)水
泵頻率40—45 Hz即能夠滿足運(yùn)行需要，降低運(yùn)行
電流約l0 A。凝結(jié)水泵采用變頻方式運(yùn)行以后，凝
結(jié)水母管壓力由3．2 MPa降低至1．5 MPa，600 MW
工況下，凝泵高壓側(cè)電流能降低約50 A。
3．4 其他節(jié)能措施
(1)成對設(shè)置的低壓廠用變壓器，將其中1臺
轉(zhuǎn)成熱備用，用1臺變壓器帶2段動力電源母線，節(jié)
省1臺低壓廠用變壓器的空載損耗。
(2)合理控制廠房內(nèi)的照明，保證照明充分的
前提下及時關(guān)閉照明。
(3)根據(jù)環(huán)境溫度情況及時停止設(shè)備電伴熱，
以節(jié)省廠用電。
4 減少工質(zhì)損耗
4．1 降低補(bǔ)水率
電廠補(bǔ)水率是一項重要指標(biāo)，額定工況下補(bǔ)水率
每升高1％ ，增加發(fā)電煤耗約0．0717g／(kW ·h)。白
音華發(fā)電公司從以下幾方面降低補(bǔ)給水量。
(1)根據(jù)化學(xué)分析結(jié)果，合理控制鍋爐排污量，
減少汽水損失。
(2)加強(qiáng)閉冷水箱、凝結(jié)水補(bǔ)充水箱的水位控
制，避免溢流。
(3)合理安排真空泵的運(yùn)行方式，避免真空泵
抽氣中大量帶汽，凝結(jié)成水后通過分離器溢流。
(4)機(jī)組啟動后或運(yùn)行中每月對汽水系統(tǒng)閥門
進(jìn)行一次全面檢查，確保關(guān)閉嚴(yán)密，對存在內(nèi)漏的閥
門及時隔離處理，減少汽水損失。
(5)制定措施，對機(jī)組排汽裝置灌水查漏或鍋
爐水壓試驗后的存水進(jìn)行回收。根據(jù)統(tǒng)計，排汽裝
置灌水查漏的回收水量約為880 m ／次，鍋爐水壓試
驗后回收水量約為500 m ／次(再熱器內(nèi)存水340
m
。
，剩余為主蒸汽、再熱蒸汽管路存水)。
(6)對廠區(qū)暖氣系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化改造，避免因部
分區(qū)域暖氣回水不暢而導(dǎo)致工質(zhì)就地外排。
(7)對生產(chǎn)廢水和雨排水全部回收再利用。合
理控制廢水池、回用水池及機(jī)力通風(fēng)塔塔盆水位，防
止塔盆溢流，避免外排。 (下轉(zhuǎn)第72頁)
· 72· 華電技術(shù) 第38卷
氧器的液位高度降至最低可見液位時，關(guān)閉 1除氧
器至低溫低壓給水母管電動閥t5，解列 1除氧器水
側(cè)。最后，迅速關(guān)閉 1除氧器進(jìn)汽電動閥t3，開啟
1除氧器泄壓閥tl， 1除氧器泄壓冷卻。
公用系統(tǒng)檢修時，可以用同樣的方法解列 2除
氧器。當(dāng) 3除氧器單獨(dú)運(yùn)行時，保持低水位，保證
其存水量夠鍋爐冷卻用水即可。這樣可以在給水除
氧系統(tǒng)停運(yùn)后，保證除氧器內(nèi)基本無存水。
這一操作過程，也可以用以下不同的方法，以實
現(xiàn)待解列除氧器汽側(cè)壓力高于運(yùn)行除氧器汽側(cè)壓力
的目的。增加待解列除氧器加熱汽源的進(jìn)汽量，使
待解列除氧器內(nèi)壓力升高；減少待解列除氧器低溫
水的進(jìn)水量，使待解列除氧器內(nèi)液體溫度升高；增加
運(yùn)行除氧器低溫水的進(jìn)水量，使運(yùn)行除氧器內(nèi)液體
溫度降低；減少運(yùn)行除氧器進(jìn)汽量。
2015年公用系統(tǒng)檢修時，利用增加待解列除氧
器進(jìn)汽量的方法停運(yùn)3臺并聯(lián)除氧器，除氧器停運(yùn)
后，除氧器水箱內(nèi)基本無存水，收到了很好的效果。
另外，該方法也可在除氧器并聯(lián)運(yùn)行中，某臺除氧器
發(fā)生故障需要單臺解列的操作中應(yīng)用。
4．2．3 注意事項
在這一操作過程中，要特別注意以下操作事項。
(1)操作過程要緩慢，防止因操作幅度過大，導(dǎo)
致除氧器發(fā)生振動。
(2)當(dāng)待解列除氧器達(dá)到最低可見液位時，應(yīng)
迅速關(guān)閉待解列除氧器至低溫低壓給水母管電動閥
t5(或t12，t19)，防止蒸汽進(jìn)入低溫低壓給水母管，
導(dǎo)致低溫低壓給水母管發(fā)生震動，或蒸汽進(jìn)入給水
泵，導(dǎo)致給水泵發(fā)生喘振事故。
5 結(jié)論
實踐證明，在除氧器解列之前，應(yīng)用連通器的工
作原理，通過精細(xì)化操作，可以實現(xiàn)除氧器停運(yùn)后，
除氧水箱內(nèi)基本無存水。另外，通過技改大大降低
了生產(chǎn)成本，達(dá)到節(jié)能減排，降本增效的目的。
參考文獻(xiàn)：
[1]胡盤新．大學(xué)物理手冊[M]．上海：上海交通大學(xué)出版
社，1999：176．
[2]李笑樂．工程熱力學(xué)[M]．北京：中國電力出版社，1993：
50．
[3]管楚定，王右寰．工程流體力學(xué)[M]．北京：中國電力出
版社，1998：42．
[4]楊世銘，陶文銓．傳熱學(xué)[M]．北京：高等教育出版社，
2006．
[5]秦曾煌．電工學(xué)[M]．北京：高等教育出版社，2004．
(本文責(zé)編：劉炳鋒)
作者簡介：
白逢(1980一)，男，陜西榆林人，工程師，技師，從事汽
輪機(jī)運(yùn)行管理工作(E—mail：bait2009@163．tom)。
o ●0 ●0 ●< > ●<> ●< > ●0 ●·9 ● 0 ●< > ●0 ●< >●o ●0 ●· ●0 ●0 ● <> ●0 ●< > ●0 ●< > ●<> ●< > ●<> ●< > ●◇ ●◇ ●< > ●<> ●0 ●<> ●< > ●0 ●0 ●< > ●0 ●0 ●<> ●< >● <> ●< >●0 ●<> ●<> ●<> ●
(上接第68頁)
4．2 降低工質(zhì)熱耗
(1)冬季或春秋季運(yùn)行時，及時調(diào)整一次風(fēng)、二
次風(fēng)暖風(fēng)器供汽電動門開度，保證暖風(fēng)器不凍的情
況下，關(guān)小供汽總門，降低空氣預(yù)熱器入口冷風(fēng)溫
度，達(dá)到降低排煙溫度、節(jié)約輔汽用量的目的。
(2)對存在內(nèi)漏的汽水系統(tǒng)閥門及時隔離處
理，減少高品質(zhì)汽水熱量損失。
(3)通過系統(tǒng)改造，冬季將鍋爐連排擴(kuò)容器疏
水引至廠房暖通換熱機(jī)組進(jìn)行熱量回收。
(4)按照環(huán)境溫度編制溫度控制曲線，調(diào)整廠
房暖氣系統(tǒng)一級汽水換熱機(jī)組二次側(cè)供水溫度，減
少暖氣系統(tǒng)用汽量。
5 結(jié)束語
據(jù)201 1_2015年統(tǒng)計數(shù)據(jù)，白音華發(fā)電公司通
過采取以上節(jié)能降耗措施，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗由310．53
g／(kW ·h)降低至300．56g／(kW ·h)，發(fā)電廠用電
率由8．O1％降低至7．64％ ，補(bǔ)水率由2．04％降低至
1．19％ ，取得了良好的節(jié)能效果?；痣姀S的節(jié)能降
耗、提高經(jīng)濟(jì)效益的措施還有許多，需要更廣泛的相
互交流和借鑒。
參考文獻(xiàn)：
[1]劉玉快，龐永梅，陳振洪，等．凝結(jié)水過冷度及對機(jī)組的
影響[J]．應(yīng)用能源技術(shù)，2008(11)：39—41．
[2]崔修強(qiáng)．火電廠凝結(jié)水過冷度產(chǎn)生的原因分析及對策
[J]．江西電力，2006，30(1)：26—29，52．
[3]肖國俊，包正強(qiáng)．凝結(jié)水過冷度產(chǎn)生的原因及消除對策
[J]．電站輔機(jī)，2005，26(4)：22—26．
[4]郭連偉．給水溫度對鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性及安全性的影響
[J]．中國化工貿(mào)易，2013(6)：385．
(本文責(zé)編：弋洋)
作者簡介：
陶再素(1975一)，女，重慶梁平人，工程師，從事發(fā)電廠
運(yùn)行管理方面的工作(E—mail：469968309@qq．tom)。

網(wǎng)友評論 more

電力安全論文最新內(nèi)容

03-05