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湛江發(fā)電廠鍋爐再熱器超溫問題及改造措施

文檔作者：孔文勇文檔來源：湛江發(fā)電廠		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年12月17日
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2005年2月
第6卷第2期
電力設(shè)備
Electrical Equipment
Feb．2lXI5
Vo1．6 N0．2
湛江發(fā)電廠鍋爐再熱器超溫問題及改造措施
孔文勇
(湛江發(fā)電廠，廣東省湛江市524099)
摘要：湛江發(fā)電廠l、2號鍋爐再熱器長期存在超溫的問題，其主要原因是熱偏差。通過分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)和其他同類型
四角切圓燃燒器改造的成功經(jīng)驗(yàn)，決定采用頂部二次風(fēng)反切一定角度的改遣方案，通過燃燒調(diào)整試驗(yàn)，找出了較為
合理的鍋爐燃燒優(yōu)化運(yùn)行方式．使湛江發(fā)電廠1、2號鍋爐再熱器超溫問題得到解決。
關(guān)鍵詞：鍋爐：再熱器；汽溫；煙溫；超溫
中圖分類號："IIC223．3
湛江發(fā)電廠I、2號鍋爐中、高溫再熱器的部分
管壁溫度長期超過運(yùn)行允許值，多次因爆管造成停
爐事故。部分管子已產(chǎn)生較厚的高溫氧化膜，提早
出現(xiàn)壽命損傷，存在較大的設(shè)備事故隱患，嚴(yán)重地
影響了發(fā)電機(jī)組的安全運(yùn)行，因此必須進(jìn)行全面的
試驗(yàn)以找出其原因，采取有效的措施，確保再熱器
的安全運(yùn)行。
1 機(jī)組概況
湛江發(fā)電廠I、2號鍋爐為DG1025／18．2 lI(3)型
亞臨界、中間再熱、自然循環(huán)、單爐膛、Ⅱ 型全懸吊露天
布置、平衡通風(fēng)、燃煤汽包爐。爐膛斷面尺寸為(寬×
深)13 335 mm x 12 829 mm。再熱器分三級布置，壁式
再熱器布置于三面水冷壁上，中溫再熱器和高溫再熱
器順流布置于水平煙道。再熱汽溫的調(diào)節(jié)以擺動燃
燒器噴口為主，輔以噴水減溫。中溫再熱器與高溫再
熱器之間無中間混合集箱。中、高溫再熱器的管材為
12CrlMoV、12Cr2MowVTiB、SA一213T91，其材料的最
高使用溫度分別為580、600、650℃ 。目前高溫再熱
器個(gè)別管壁溫在570oC左右，對12CrlMoV 和
12Cr2MoWVTiB 2種鋼材的長期運(yùn)行有一定威脅。
燃燒器為直流擺動式燃燒器，采用雙切圓布置方
式，假想切圓直徑為~／750 mm(A、c角)和 550 mm
(B、D角)，燃燒器噴口布置圖見圖1。燃燒器有5層
一次風(fēng)噴口，2層三次風(fēng)噴口，2層油噴口和12層二
次風(fēng)噴口，為了冷卻一次風(fēng)噴口及擺動銷軸，在一次
風(fēng)噴口四周布置有周界風(fēng)，運(yùn)行中頂二次風(fēng)和三次風(fēng)
噴口擺動±18。40 ，其余噴口擺動±20。。
2 再熱器超溫原因分析
電站鍋爐再熱器是由許多并列的蛇形管(或u
形管)組成的。盡管各并列管圈的管徑、長度與結(jié)構(gòu)
一致，但是，在運(yùn)行過程中煙道各處的煙溫和煙速存
在差異 分配進(jìn)各管圈的工質(zhì)流量難免不均。由于諸
頂二次風(fēng)oFA 一
第2層三次風(fēng)Y 一
第1層三次風(fēng)X 一
第7層二次風(fēng)EE 一
第5層一次風(fēng)E 一
第2層油燃燒器 一
第6層二次風(fēng)DE
第4層一次風(fēng)D 一
第5層二次風(fēng)DD 一
第4層二次風(fēng)CC 一
第3層一次風(fēng)C 一
第3層二次風(fēng)Bc 一
第2層一次風(fēng)B 一
第1層油燃燒器
第2層二次風(fēng)AB 一
第l層一次風(fēng)^ 一
第1層二次風(fēng)AA 一
圖1 燃燒器噴口布置圖
多因素的影響，最后導(dǎo)致各平衡管圈吸熱量各不相
同，管內(nèi)蒸汽的焓增△ 也不同，再熱器存在熱偏
差 J。1、2號鍋爐再熱器右側(cè)的煙溫、汽溫、壁溫均
高于左側(cè)，由于熱偏差的存在，有的管內(nèi)蒸汽溫度將
超過平均汽溫，就有可能因個(gè)別管壁溫度超過安全極
限產(chǎn)生燒損爆管事故。2000年5月31日2號鍋爐中
溫再熱器發(fā)生爆管泄漏事故，期間機(jī)組累計(jì)運(yùn)行時(shí)間
約為27 721 h，爆管位置在右數(shù)第10屏的外圈管子
(60 mm x4 mm，12CrlMoV)。對爆管進(jìn)行金相組織檢
驗(yàn)、硬度測試和管壁金屬當(dāng)量溫度評定等多項(xiàng)試驗(yàn)，結(jié)
果表明爆管失效類型為蠕變斷裂，宏觀表現(xiàn)形式屬于
長期超溫破壞范疇，爆管樣運(yùn)行區(qū)間金屬當(dāng)量溫度為
596 oC，高于12CrlMoV鋼允許的最高使用溫度。
2000年，對1、2號鍋爐中、高溫再熱器和過熱器
進(jìn)行了內(nèi)壁氧化膜檢測、宏觀檢查，其中2號鍋爐中
溫再熱器的內(nèi)壁氧化膜厚度為0．15～0．3 min，其運(yùn)
行的當(dāng)量溫度是561．8～589．2 oC，初步進(jìn)行壽命評
估為部分管子的剩余壽命不足79 200 h。1號鍋爐管
壁受損程度比2號鍋爐嚴(yán)重，大部分管排的1～6圈外
旒一一一 一一一一一一 ●一一O一0域一—9—一巫9—～ 8—一7一
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76 電力設(shè)備 第6卷第2期
壁均有氧化皮，且右側(cè)管排受損比較嚴(yán)重，個(gè)別管子
的氧化皮厚度超過1 mm；實(shí)測1號爐高溫再熱器的
內(nèi)壁氧化膜為0．15～0．5 mm，其運(yùn)行的當(dāng)量溫度是
561．8～609℃ ，壽命評估認(rèn)為部分管子的剩余壽命
不足9 000 h。
2．1 吸熱不均勻性
管#1-壁熱流密度不均勻直接導(dǎo)致再熱器并列管
圈之間的吸熱不均勻。由傳熱原理知，管外壁熱流密
度主要由高溫?zé)煔馀c管壁間的溫壓與傳熱系數(shù)決定，
而煙氣溫度直接影響溫壓，煙氣流速是影響傳熱系數(shù)
的主要因素。所以煙道內(nèi)煙氣溫度場和速度場的不
均勻是造成吸熱不均勻的主要原因 。
(1)鍋爐爐膛中的煙氣溫度場和速度場本身的
不均勻性。由于爐膛四周布滿水冷壁，因而靠爐壁的
煙氣溫度遠(yuǎn)比爐膛中部的煙氣溫度低，布置在爐壁的
壁式再熱器沿寬度的吸熱不均勻可達(dá)30％ ～40％ 。
(2)爐膛出口處煙氣流的扭轉(zhuǎn)殘余將導(dǎo)致進(jìn)入
煙道內(nèi)的煙氣溫度和流速的分布不均勻。燃燒器四
角布置切圓燃燒鍋爐，整個(gè)爐膛內(nèi)是一個(gè)旋轉(zhuǎn)上升的
大火炬，至爐膛出口處，煙氣仍有旋轉(zhuǎn)，兩側(cè)的煙溫與
流速具有較大差異，煙溫的差異可達(dá)100℃ 以上。這
就是所謂“扭轉(zhuǎn)殘余”。這將使得煙道內(nèi)兩側(cè)的煙溫
與流速分布不均勻-o 。
1、2號鍋爐設(shè)計(jì)為雙切圓燃燒Ⅱ 型爐，氣流在爐
內(nèi)以逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)，自下而上旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度逐漸減弱，
折焰角上部氣流水平面的速度矢量圖見圖2。折焰
角上部氣流因受到引風(fēng)機(jī)向后的作用力，左側(cè)向爐后
的速度降低，氣體流量減小，而右側(cè)向爐后的氣流速
度增大，氣體流量增加。由于右側(cè)氣流速度大于左
側(cè)，所以右側(cè)吸熱量大于左側(cè)，而再熱汽溫中間無交叉
混合，且中溫再熱器與高溫再熱器之間也無混合集箱，
從而使再熱汽溫左右產(chǎn)生較大偏差，右側(cè)汽溫高于左
側(cè)。由于爐膛出口氣流殘余旋轉(zhuǎn)的存在，使水平煙道
右側(cè)下部氣流形成了高溫、高速區(qū)，在此區(qū)域內(nèi)的高溫
對流受熱面易產(chǎn)生超溫結(jié)渣，高溫氧化腐蝕，長期運(yùn)行
會使管壁減薄，乃至爆管，威脅鍋爐的安全運(yùn)行。
圖2 折焰角上部氣流水平面速度矢量圖
(3)運(yùn)行操作不當(dāng)。① 調(diào)整四角燃燒器的煤粉
濃度和一、二次風(fēng)風(fēng)速不當(dāng)，導(dǎo)致各燃燒器熱負(fù)荷不
一致，火焰中心產(chǎn)生偏移，并使扭轉(zhuǎn)殘余增大。② 煤
粉與一次風(fēng)不能及時(shí)充分混合，在爐膛上部或過熱器
的局部區(qū)域還有煤粉繼續(xù)燃燒的現(xiàn)象。③ 磨煤機(jī)的
投運(yùn)方式和第五層給粉機(jī)的投運(yùn)方式對煙道、汽溫影
響較大。因?yàn)槿物L(fēng)風(fēng)速高，攜帶煤粉，位于燃燒器
頂部燃燒，距離爐膛出口近，若A5、C5給粉機(jī)投運(yùn)，
其剛好處于大切圓，使殘余旋轉(zhuǎn)加劇，水平煙道煙溫
偏差增大。磨煤機(jī)的運(yùn)行也一樣。
2．2 流量不均勻性
(1)吸熱不均勻的影響。偏差管的流量不均勻
系數(shù)為
Gp
仉 一
壓
R 卸
式中，腳標(biāo)P和 分別表示所檢測管子(偏差管)的
特定值和整個(gè)管組的平均值；R、 、卸分別表示結(jié)構(gòu)
阻力系統(tǒng)、蒸汽比容、管圈兩端的壓差。對于大多數(shù)
再熱器，各并列管圈的結(jié)構(gòu)基本相同，R 一尺 ，叼 一1。
得熱偏差系數(shù)為
∞= (2)
由式(1)可看出，即使并列管排各管圈結(jié)構(gòu)完全
一樣，結(jié)構(gòu)阻力系數(shù)尺相等，以及并列管排各管圈兩
端的壓差卸相等，由于吸熱不均勻引起工質(zhì)比容的
差異也會導(dǎo)致流量的不均勻。若偏差管吸熱量大，管
內(nèi)蒸汽平均比容增大，蒸汽流量減少，叼 <1。從式
(2)還可看出，由于吸熱不均勻，并列管排中吸熱量
大的管子，管內(nèi)蒸汽比容增大，流量減少，更使得該管
的熱偏差系數(shù)增大。管內(nèi)蒸汽焓增增大，將使管子出
口工質(zhì)溫度和壁溫有較大幅度的升高。
(2)聯(lián)箱內(nèi)壓力變化的影響。由聯(lián)箱水動力學(xué)
可知，由于聯(lián)箱內(nèi)蒸汽流速、沿程摩擦阻力和重位壓
頭的變化，沿聯(lián)箱長度各點(diǎn)的靜壓是不相等的。當(dāng)蒸
汽從一端進(jìn)入水平布置的分配聯(lián)箱后，不斷分流入管
排，沿聯(lián)箱長度蒸汽流速逐漸降低，靜壓升高，至聯(lián)箱
末端流速為零，全部動壓轉(zhuǎn)化為靜壓。聯(lián)箱進(jìn)口至末
端，靜壓的增加值等于進(jìn)口處動壓減去沿聯(lián)箱摩擦損
失之差。分配聯(lián)箱上任意兩斷面的靜壓的動量守恒
方程式如下式：
p+ ：p+ +p(∞ +幽) + 一CfpoJda~
(3)
式中，D為聯(lián)箱內(nèi)徑，／／1；C 為試驗(yàn)系數(shù)。上式右端最
后一項(xiàng)為從聯(lián)箱進(jìn)入分支管處的軸向動時(shí)分時(shí) 。
忽略d∞ 平方項(xiàng)，化簡后得
： 一 - dx一 幽+c 幽 (4)
匯集聯(lián)箱兩端的靜壓差at, 為
at, =【(2_Ch)+ 】 =kh (5)
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經(jīng)驗(yàn)交流 孔文勇：湛江發(fā)電廠鍋爐再熱器超溫問題及改造措施 77
式中，k 為匯集聯(lián)箱壓力變化系數(shù)。當(dāng)蒸汽從聯(lián)箱端
部全截面流出時(shí)，k =2．0～2．1。
當(dāng)蒸汽從聯(lián)箱的側(cè)面多點(diǎn)引入和引出時(shí)，由于聯(lián)
箱中蒸汽流速降低，靜壓變化小，由此而引起的流量
偏差減小，一般聯(lián)箱上有3—4個(gè)蒸汽引入和引出點(diǎn)
時(shí)，聯(lián)箱內(nèi)蒸汽流速降低，入口處蒸汽動壓僅為單端
輸入時(shí)的3％ 以下，靜壓變化對流量不均勻性的影響
將降到最低限度。
(3)再熱器系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的不合理性。湛江發(fā)電廠
1、2號鍋爐的再熱器系統(tǒng)由壁式再熱器、中溫再熱
器、高溫再熱器組成，壁式再熱器為輻射式再熱器，分
左右對稱兩部分布置于爐膛上部的前墻和兩側(cè)墻的
前半部，進(jìn)出口集箱均系L型，分別由2根連接管將
蒸汽引至中溫再熱器。中溫再熱器和高溫再熱器系
串聯(lián)、無中間集箱、無左右大交叉，加劇了左右側(cè)再熱
器蒸汽側(cè)的流量偏差。
3 方案
根據(jù)再熱器超溫的原因，決定同時(shí)進(jìn)行運(yùn)行優(yōu)化
調(diào)整和設(shè)備改造，消除鍋爐爐膛出口存在的殘余旋
轉(zhuǎn)，消除水平煙道煙氣流量和蒸汽流量不均現(xiàn)象，從
而消除熱偏差及再熱器超溫問題。
3．1 燃燒器的改造
湛江發(fā)電廠鍋爐燃燒系統(tǒng)為典型的四角切圓布
置，爐膛出口處存在一定的殘余旋轉(zhuǎn)，造成進(jìn)入水平
煙道兩側(cè)的煙氣溫度、流速存在一定的偏差，爐右側(cè)
煙溫、煙速偏高。要減少煙氣熱偏差，首先要削弱四
角切圓鍋爐的爐膛出口氣流的殘余旋轉(zhuǎn)，目前大多數(shù)
四角切圓爐均采用了反切技術(shù)，即部分氣流反向射入
爐膛，削弱爐膛內(nèi)氣流旋轉(zhuǎn)的強(qiáng)度，從而達(dá)到減小水
平煙道的煙氣偏差。而技術(shù)改造既要有效地消除殘
余旋轉(zhuǎn)，又要盡量減少對爐膛燃燒的影響。根據(jù)國內(nèi)
同爐型的改造經(jīng)驗(yàn)和湛江發(fā)電廠鍋爐運(yùn)行試驗(yàn)情況，
提出幾種可能的改造方案。
(1)改造方案。①頂部第8層二次風(fēng)反切一定角
度；②頂部第8層二次風(fēng)反切一定角度，三次風(fēng)改為對
沖布置；③頂部第8層二次風(fēng)反切一定角度，三次風(fēng)反
切一定角度；④頂部第8層二次風(fēng)反切一定角度，三次
風(fēng)改為對沖布置，第7層二次風(fēng)反切一定角度。
(2)方案計(jì)算。反切力度的大小可用反切氣流
的動量矩與正切氣流的動量矩之比蜀來表示：
置： 嘗2 A (6)
2i 芻A2iR2i 、
式中，Jp，i為各股反切風(fēng)的密度；p 。為各股正切風(fēng)的密
度； 為各股反切風(fēng)噴口速度； 2i為各股正切風(fēng)噴口
速度；A，i為各股反切風(fēng)噴口面積；A i為各股正切風(fēng)噴
口面積；R ；為各股反切風(fēng)切圓半徑；R2；為各股正切風(fēng)
切圓半徑。
(3)各方案具體計(jì)算。各方案反切動量矩計(jì)算
匯總表見表1。
表1 各方案反切動量矩計(jì)算匯總表
(4)方案確定。根據(jù)鍋爐具體情況的不同一。的
選值一般在0．3～1．2之間。從表1可以看出，采用
二次風(fēng)及三次風(fēng)的反切可明顯降低爐膛出口氣流殘
余旋轉(zhuǎn)的動量矩。參考一些電廠的改造經(jīng)驗(yàn)，反切風(fēng)
的角度不宜太小，否則對削減煙氣偏差毫無效果甚至
使偏差稍有增大。但過大的反切量也會影響燃燒的穩(wěn)
定性。上表中方案3和方案4反切風(fēng)的動量矩已經(jīng)和
正切風(fēng)的動量矩相當(dāng)，由于1號鍋爐的煙氣熱偏差并
不大，綜合考慮采用方案1，第8層二次風(fēng)反切25。。
3．2 再熱器管道改造
由于湛江發(fā)電廠1號鍋爐中溫再熱器與高溫再
熱器之間無中間混合集箱充分混合，使得中溫再熱器
的溫度偏差疊加于高溫再熱器，而使得高溫再熱器兩
側(cè)溫度偏差更大。從實(shí)際運(yùn)行來看，高溫過熱器和高
溫再熱器同設(shè)在水平煙道，水平煙道兩側(cè)明顯存在超
溫偏差，而高溫過熱器的溫度偏差卻不顯著，因屏式
過熱器到高溫過熱器之間設(shè)有出入口聯(lián)箱，并在高過
之前左右進(jìn)行交叉，兩側(cè)蒸汽進(jìn)行充分的調(diào)和，使得
高溫過熱器的熱偏差較小。所以若是要大幅的減小
高再兩側(cè)的溫差，從蒸汽系統(tǒng)方面來看，應(yīng)增加中溫
再熱器的出口聯(lián)箱和高溫再熱器的入口聯(lián)箱；并在高
溫再熱器的入口之前進(jìn)行左右交叉進(jìn)行充分的混合、
調(diào)和，以減少偏差，來控制爐管的壁溫。
3．3 鍋爐優(yōu)化運(yùn)行
從實(shí)際運(yùn)行調(diào)整和試驗(yàn)情況來看，按照如下控制
參數(shù)的運(yùn)行方式來調(diào)整，可使煙溫場的均勻性提高，
煙溫、汽溫偏差減小，高溫再熱器超溫現(xiàn)場有所緩解。
(1)空氣預(yù)熱器前氧量：負(fù)荷為290～300 Mw
時(shí)氧量應(yīng)在4．0％ ～4．5％ ；負(fù)荷為240～260 Mw 時(shí)
氧量應(yīng)在5．0％ ；負(fù)荷為220 MW 時(shí)氧量應(yīng)在6．0％ 。
(2)一次風(fēng)總gl,壓為4 100 Pa。
(3)二次風(fēng)配風(fēng)方式為下二次風(fēng)全開的正塔式
或縮腰配風(fēng)方式。
(4)周界風(fēng)全開。
(5)單臺c磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí)，C6三次風(fēng)門關(guān)到5O％ 。
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78 電力設(shè)備 第6卷第2期
(6)單臺D磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí)，C7三次風(fēng)門關(guān)到5O％ 。
(7)A、c磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí)，C6、D6三次風(fēng)門關(guān)
到50％ 。
(8)A、D磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí)，C'／、D6三次風(fēng)門關(guān)
到50％ 。
(9)B、c磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí)，C6三次風(fēng)門關(guān)到50％ 。
(10)單臺D磨煤機(jī)和B、D雙磨煤機(jī)組合方式
運(yùn)行工況最差，應(yīng)盡量不用。
(11)220—240 Mw 運(yùn)行時(shí)，盡量不投第五層給
粉機(jī)運(yùn)行，需要投時(shí)則應(yīng)投B5、C5給粉機(jī)。
(12)另外，在運(yùn)行時(shí)，盡量減少上層給粉量，適
當(dāng)增加中下層給粉量，增大再熱器微量噴水，確保參
數(shù)不越限；適當(dāng)調(diào)整吹灰部位，延長中溫再熱器、高溫
再熱器的吹灰周期。
驗(yàn)調(diào)試、分析計(jì)算和同型爐型的改造經(jīng)驗(yàn)，所采取的優(yōu)
化調(diào)整和反切改造技術(shù)方案是可行的。在實(shí)際的改造
中為了保證燃燒器部位水冷壁管子的安全，防止頂二
次風(fēng)反切后正對著水冷壁管子，采取了堵住頂二次風(fēng)
噴口截面約一半的措施。
5 參考文獻(xiàn)
[1] 岑可法著．大型電站鍋爐燃燒調(diào)試及防止四管爆漏的原理和
[2]
[3]
[4]
[5]
4 結(jié)論 [6]
湛江發(fā)電廠1、2號鍋爐因再熱器存在熱偏差，出
現(xiàn)再熱器局部超溫，再熱器出口兩側(cè)汽溫偏差大等問
題，是由于鍋爐爐膛出口氣流殘余旋轉(zhuǎn)的存在；使水平
煙道右側(cè)下部位氣流形成了高溫區(qū)、高速區(qū)；另外壁式
再熱器引出管道布置不對稱，造成水力偏差，且中溫再
熱器和高溫再熱器之間無混合聯(lián)箱，無交叉，中溫再熱
器的熱偏差沒有經(jīng)過混合、調(diào)和，反而又疊加在高溫再
熱器上，造成高溫再熱器長期存在熱偏差；經(jīng)我們的試
措施．廣東省電力試驗(yàn)研究刊印，1993．
容鑾恩著．電站鍋爐原理．北京：中國電力出版社，1997．
劉德昌，陳漢平著．鍋爐改造技術(shù)．北京：中國電力出版社2O0O．
還博文主編．鍋爐燃燒理論與應(yīng)用．上海：上海交通大學(xué)出版
社．1999．
孫學(xué)信主編．燃煤鍋爐燃燒試驗(yàn)技術(shù)與方法．北京：中國電力
出版社，2001．
徐旭常著．燃燒理論與燃燒設(shè)備．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，
l990．
收稿日期：2004—09—22
作者簡介：
孔文勇(1974一)，男，工程師，從事電廠鍋爐設(shè)備點(diǎn)檢管理
工作。
(責(zé)任編輯張曉燕)
Overtemperature Problem of Boiler Reheater in Zhanjiang Power Plant
an d Its Retrofitting M easures
KONG W en—yOng
(Guangdong Zhanjiang Power Plant，7~anjiang 524099，China)
Abstract：Overtemperature problems ofNo．1&amp;amp;2 boilers’reheaters had existed for a long thne ofperiod 77~anjiang Power Plant．its
mam cause was heat deviation．Through the analyses of testhg data and successtul retrofitting experiences with the other Smal'kll-type
Comer tangential combustion，the retrof~tiag scheme ofreheater and arc tangential ofburners was obtained，and throughthe combustion
adjustment and tests，the more reasonable optknized operation mode of boiler combustion Was found out and trolly the ovcrtcmlxza—
ture probbms ofNo．1&amp;amp;2 boiler’s reheaters Zhangj~ng Power Plant were resolved．
Keywords：boiler；reheater；steam tem perature；flue gas tem perature；overtemperature
· 綜合信息·
高壓變頻器有了新“版本”
日前，由沈陽某公司研制的1．5型高壓變頻器在天津大
港油田投入運(yùn)行，并獲得國家發(fā)明專利。該產(chǎn)品與目前國內(nèi)
制造的高壓變頻器相比，體積縮小了一半，平均節(jié)電可達(dá)
30％ ，應(yīng)用于10 kV高壓大功率交流變頻裝置，使國內(nèi)高壓
變頻器有了新“版本”。
高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)可以通過對電機(jī)轉(zhuǎn)速進(jìn)行調(diào)節(jié)來
改變電機(jī)“大馬拉小車”、“拉空車”的現(xiàn)象 如果每年對
現(xiàn)有的電機(jī)按2％進(jìn)行改造，年平均投入約70～80億元，
當(dāng)年即可產(chǎn)生直接節(jié)電效益50～60億元，占投資額的
70％ 。而高壓變頻器的使用期限至少15年，經(jīng)濟(jì)效益十
分明顯。
據(jù)有關(guān)專家的估計(jì)，其整體節(jié)能效果可為我國在今后
10年內(nèi)減少部分燃煤發(fā)電機(jī)組的投資，同時(shí)還能減少大量
的煤煙排放。目前，該產(chǎn)品已進(jìn)入市場導(dǎo)入期。

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