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中灰煤在鏈條拋煤爐的應(yīng)用

文檔作者：郭廷陸文檔來源：哈密礦務(wù)局三道嶺電廠		點擊數(shù)：	更新時間： 2021年07月09日
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鑷暴 強 農(nóng)磉
2000年6月第2期 、。 ’ 新疆電力》I
c!)
總第65期
2、2
I 中灰煤在鏈條拋煤爐的應(yīng)用
壺 墮 K
哈密礦務(wù)局三道嶺電廠(g39003)
【文摘】介姆了中灰媒(煤矸石)與設(shè)計原
煤在鏈條拋煤爐的混咎僦燒情況。通過試齄
和分析研憲+解決了壚排結(jié)燕、過抵的問題．
保握j鍋爐的安全經(jīng)皋逞行。
【關(guān)鍵詞】中灰媒 燃境 應(yīng)用
1 概述
我廠三臺35t／h水管鍋爐均由無錫鍋爐
廠制造，型號為UG—ss／s、82一M ．運行中
采用機械風(fēng)力拋煤機加倒轉(zhuǎn)爐排的聯(lián)合燃燒
方式 1995投產(chǎn)以來+當(dāng)鍋爐出力 左右
時，爐排開始結(jié)焦過熱維持運行，使用壽命只
有100天左右；當(dāng)鍋爐出力8O 左右時，爐
排大面積結(jié)焦嚴(yán)重過熱(有時燒紅)，難以維
持運行，使用壽命不超過二個月，不僅造成了
較大的經(jīng)濟(jì)損失．而H嚴(yán)重影響了全廠的安
全生產(chǎn)。曾進(jìn)行爐渣和小煤窯煤混臺燃燒等
試驗，試圖改變這種狀況，但都失敗了 經(jīng)過
研究與探索，在采用了中灰煤與原煤混合燃
燒方式后，鍋爐燃燒有了滿意的效果，
2 爐排結(jié)焦原因分析
機械風(fēng)力拋煤爐飛灰損失和灰渣損失可
直觀反映鍋爐燃燒狀況。由于采用快速爐排．
胡·e2
薄煤層高風(fēng)壓(相對于煤層厚度)運行方式，
煤在爐排沒有足夠的燃燒時問；廠用煤灰分
低r6、7～10．9 )+在爐排上形不成有效的灰
渣保護(hù)層，爐排常常處于赤碳層灼熱超溫運
行狀態(tài)；原用煤種發(fā)熱量高(24．1～ 25．
66MJ／kg) 灰熔點低(I140~C)，使?fàn)t排大面
積結(jié)焦+增大了爐排的通風(fēng)阻力，爐排持續(xù)過
熱造成損壞；爐排損壞后，未完全燃盡的煤漏
到爐排內(nèi)圈繼續(xù)燃燒。使?fàn)t排上下受熱形成
惡性循環(huán)，加快了爐排及其附屬設(shè)施的損壞
速度。
受礦區(qū)沖擊負(fù)荷的影響，鍋爐加負(fù)荷時．
風(fēng)煤調(diào)整不合理，經(jīng)常堆煤跑紅火．很難維持
薄均煤層燃燒；漏風(fēng)和引風(fēng)量不足，使?fàn)t膛溫
度降低，直接影響了鍋爐燃燒的穩(wěn)定性，影響
了鍋爐的燃燒效率
3 中灰煤混燒試驗
3．1 煤質(zhì)比較
煤質(zhì)成分比較由表i可以看出：設(shè)計煤
質(zhì)與礦區(qū)原煤特性相差較大，而中灰煤中的
有關(guān)參數(shù)可以彌補這一缺蹈。只要配比適當(dāng)，
完全可達(dá)到改良煤種、調(diào)整鍋爐燃燒的作用。
表1 煤質(zhì)成分比較
收到基水J 收到基灰 收蟬成分 到基揮 f 收到基琉 灰熔點 收到基低位熟
w 1 A 發(fā)份vd i S 省。
單位 1 l I I ℃ MJ／k
設(shè)計煤種 lO I ≥18．45 27 l ≤O、3 l 1250 2L 38
礦區(qū)煤 l3～l6 6．7～1o．9 27～ 32 l 0．3～ o 5 1140 24．10～25 66
中灰煤 8～l0 I 40～59 l9～Z4 f O．2～0．4 l365 7．13～14 70
22
收摘日期：2000- 5 11
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一
中灰煤在鏈條拋煤爐的應(yīng)用 2000年6月第2期
3．2 應(yīng)用試驗
混合煤燃燒應(yīng)用試驗旨在確定對爐排的
過熱保護(hù)及對鍋爐出力的影響，掌握運行調(diào)
整及控制方法。
中灰煤與原煤在0：100 、lO ：9O 、
3O OA 70 、50 50 四種配比燃燒運行
方式下，單元制運行，鍋爐負(fù)荷為5～
5．5MW ，引風(fēng)機開度均為7O ，試驗數(shù)據(jù)見
表2。
表2 中灰煤與原煤混燒試驗數(shù)據(jù)
煤種配比 爐膛溫度 給煤調(diào)速 爐排調(diào)速
中灰 原 電機速度 電機速度 爐排溫度 燃盡段長度 燃盡段厚度 送風(fēng)機開度
煤 煤
O 100 64O～720 2OO～250 65O～700 2。0～220 無 無 70
10 9O 710～ 780 25O～ 300 45O～ 500 16O～ 180 l00～ 1 50 20～ 30 8O
3O 7O 80O～ 850 250"-"300 45O～ 500 1 55～ 1 70 400～ 600 4O～ 70 9O
5O 5O 840～ 920 3oo～ 350 45O～ 500 1 5O～ l65 650～ 800 7O～ 100 9O
3．3 結(jié)果分析
1)中灰煤lO 、原煤90 混合燃燒：爐排表
面產(chǎn)生一定的燃盡段，有少量的焦渣粘敷，灰
中有焦塊，可燃物有所降低，爐排溫度下降明
顯，最大到40~C，對爐排過熱形成保護(hù)；爐膛
溫度提高65℃左右，在引風(fēng)量不變的情況下
進(jìn)風(fēng)可增加到80 ，給煤量增加，爐排速度
降低，其它參數(shù)比較穩(wěn)定，基本上維持負(fù)壓運
行-燃燒正常。
2)中灰煤3O 、原煤70 混合燃燒：爐排表
面有400～600ram 左右的燃盡段，并有
6omm的厚度，爐排表面干凈，灰中有焦渣，
但松散不結(jié)塊，可燃物下降；爐排溫度下降
5O'(3左右，對鍋爐爐排過熱起到明顯保護(hù)作
用 爐膛溫度提高140"C左右，爐排速度明顯
降低，其它參數(shù)比較穩(wěn)定，送風(fēng)可調(diào)整到
9O 開度，給煤量增加，燃燒正常。
3)中灰煤sO 、原煤50 混合燃燒：爐排表
面有650~800mm左右的燃盡段，厚度為40
~70mm左右，爐排表面干凈，以松散的灰為
主，夾有少量焦渣；爐排溫度下降55"C左右，
對爐排過熱保護(hù)作用顯著；爐膛溫度提高
200"C左右，給煤量增加，爐排速度下降，其它
參數(shù)不變，送風(fēng)可調(diào)整到9O 開度，灰中可
燃物明顯下降，燃燒正常
4)試驗結(jié)果：隨著中灰煤的比例逐漸提高，對
爐排的防過熱保護(hù)作用逐漸顯著，燃燒狀態(tài)、
蒸汽參數(shù)也愈穩(wěn)定 灰分增加，使?fàn)t排表面燃
燒均勻，有利于風(fēng)量的調(diào)整；風(fēng)量增加，爐膛
溫度提高，而爐排速度的降低，燃燒完全又可
使灰渣中的可燃物減少，以彌補給煤量增加
的損失。同時中灰煤摻^，可使標(biāo)準(zhǔn)煤耗下
降；鍋爐燃燒漏整中配風(fēng)的增加，使鍋爐出力
明顯增大，能夠適應(yīng)沖擊負(fù)荷的變化，解決了
因原用煤發(fā)熱量高、灰分低、灰溶點低，而造
成鍋爐爐排結(jié)焦、過熱和出力不足的問題，從
而保證了鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運行。
4 經(jīng)濟(jì)分析
1997年發(fā)電量6802、548萬kwh，三臺
爐運行時間17590小時f消耗爐排片49428，
費用33．3079萬元}爐排故障非計劃限電
296次，合計9682分鐘。
1999年發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗710．96g／kwh，發(fā)
電量8004．732萬kwh，三臺爐運行時間
19553小時f消耗爐排片]0700，費用16．]84
萬元；爐排故障非計劃限電6O次，合計2506
分鐘。
標(biāo)準(zhǔn)煤耗1999年與1997年相比下降
48． ／kwh，以1999 年為例：發(fā)電量
8004．732萬千瓦時，計全年少用標(biāo)準(zhǔn)煤量
3858．28噸，折合原煤5076．68噸，節(jié)約人民
23
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2000年6月第2期 《新疆電力》 總第65期
幣4061．34萬元。發(fā)電量增加120Z．184萬
kwh，按綜合電價0．33元／kwh，綜合電成本
0．26元／kwh計，增加收入84萬元。爐排片
費用節(jié)約17．124萬元。爐排檢修周期延長8
～ 12個月(三臺爐情況不等)，節(jié)約了大量的
人力、物力及材料費。取得這樣的效益，除得
益于應(yīng)用中灰煤以外，還與采用耐熱爐排有
一定的關(guān)系。
5 結(jié)束語
中灰煤混合燃燒試驗開始于1 997年，經(jīng)
過1998年的試驗、探索，1999年取得較好的
效果。經(jīng)試驗，用30～50 的中灰煤混合燃
燒效果最佳，超過50 效果將逐漸下降。我
廠用中灰煤的比例最多只能達(dá)到30 左右，
基本上起到了改良煤種的作用。
操作調(diào)整根據(jù)運行中的煤種而變化。按
照不漏煤爐排拋煤機運行管理的要求以及混
合后煤質(zhì)與設(shè)計煤質(zhì)的要求，保持煤層20～
50ram、確定燃燒段的渣層厚度$0mm 為計
算依據(jù)，制定相應(yīng)的爐排速度和配風(fēng)工作卡
片指導(dǎo)操作；中灰煤在混合中一定要均勻，并
保證顆粒度不能過大；不能摻人自矸石和灰
矸石。
對于發(fā)熱量高、灰分低、灰熔點低的煤
種，采用此方法改良，可取得良好效果；對于
坑口電廠，本應(yīng)廢棄的中灰煤的再生利用，即
降低了發(fā)電成本，提高了經(jīng)濟(jì)效益，又保證了
機組安全運行 這即符合國家的能褥【利用政
策，又有利于環(huán)境保護(hù)的要求。
(上接15頁)
變表計多諧振蕩器的射極共有電阻，提高多
諧振藹器輸出電壓。另外還稍微提高了直流
電源供電電壓，從而改善了儀表系統(tǒng)線性特
性。
注意；此法雖方便易行，但應(yīng)首先保證多
諧振蕩器能夠正常工作。因為射極共有電阻
的調(diào)整往往有正反兩個方面的變化，極有可
能破壞多諧振蕩器的振蕩條件；再者，供電直
流電源電壓向正方向調(diào)整時，應(yīng)注意表計各
電子元器件的承受電壓，不能顧此失玻。也就
是說；當(dāng) <0時，要照顧表計的靈敏度I7>O
時，應(yīng)注意元器件本身的安全
4 結(jié)論
通過以上分析筆者認(rèn)為：采用那種辦法
進(jìn)行調(diào)整，，要視具體情況而定。
4．1 采樣電阻Rm調(diào)整快速、方便、直觀，只
要不破壞(4)式成立的先決條件即可使用。
4．2 改變多諧振蕩器輸出電壓，即多諧振蕩
器的振蕩振幅．解決線性問題徹底．而且跟蹤
線性吻合情況良好．但涉及元器件安全，具體
24
操作必須謹(jǐn)慎。
4．3 改變晶體管線性．雖說也能達(dá)到一定的
目的，但一般只作為上述二法的輔助調(diào)整，不
能單獨使用。 ．
4．4 由于電極常數(shù)k常有可能發(fā)生變化，所
以，不但要對新的表計做配套調(diào)試，還要在表
計使用一個階段后進(jìn)行線性調(diào)整。
4．5 在表計調(diào)試中，還需注意不論采用何
法，首先要弄清表計線性度惡化的原因，是由
于k引起，還是轉(zhuǎn)換器本身所致。在證明了轉(zhuǎn)
換器元誤，校正好準(zhǔn)確度后，方可使用以上各
法調(diào)整儀表系統(tǒng)線性度，·只有這樣才能達(dá)到
預(yù)期的目的。
4．6 本文所敘及的調(diào)整線性，不可與說明書
中調(diào)線性混淆。本文的調(diào)線性指調(diào)整由于電
極常數(shù)k發(fā)生變化而引起的系統(tǒng)線性度偏
高，而說明書的調(diào)線性只是相對放大器本身
而言。
參考文獻(xiàn)
《電化學(xué)分析》．原子能出版杜．1984年5月出版

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