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硫磺回收裝置避免停工過程煙氣SO2超標(biāo)排放的措施及效果

文檔作者：黃占修，耿慶光，祝向偉文檔來源：中國石油化工股份有限公司洛陽分公司		點擊數(shù)：	更新時間： 2022年03月11日
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2015年第3l卷第6期PETROCHEMICAL SAFETY AND ENVIRONMENTAL PROTECTION TECHNOLOGY
硫磺回收裝置避免停工過程煙氣SO2超標(biāo)排放的
措施及效果
黃占修，耿慶光，祝向偉
(中國石油化工股份有限公司洛陽分公司，河南洛陽471012)
摘要：由于儀表控制、在線監(jiān)測手段不斷完善和高活性催化劑的研發(fā)應(yīng)用，裝置正常
生產(chǎn)時能滿足煙氣中SO >960 mg／Ill 國家標(biāo)準(zhǔn)要求，但裝置停工過程中，尚存在煙氣SO 排
放超標(biāo)現(xiàn)象。2014年9月，洛陽分公司在裝置傳統(tǒng)停工程序方面進(jìn)行優(yōu)化創(chuàng)新，對Claus催化
劑鈍化期間產(chǎn)生的S0，做回收處理，裝置停工過程中煙囪煙氣中SO，排放≯600 mg／In ，硫磺
回收裝置停工一次，向大氣減排SO 總量約4～6 t，具有顯著的社會效益，在裝置“清潔吹
掃、綠色停工”方面總結(jié)了經(jīng)驗，為裝置技術(shù)進(jìn)步做了有益探索。
關(guān)鍵詞：硫磺回收停工煙氣SO， 超標(biāo)排放
硫磺回收裝置在煉油廠及煤化工行業(yè)中是一
套生產(chǎn)性環(huán)保裝置，該裝置對廠區(qū)內(nèi)各脫硫設(shè)施
脫出的H s進(jìn)行回收，制成硫磺產(chǎn)品，未回收的
H S以SO 形式通過煙囪排人大氣。我國于1997
年1月1日開始實施的《大氣污染物綜合排放標(biāo)
準(zhǔn)》(GB 16297-1996)，是一項強(qiáng)制性國家標(biāo)準(zhǔn)，
標(biāo)準(zhǔn)要求硫磺回收裝置排放的SO，≯960 rag／m。；
最近有關(guān)部門擬對相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行重新修訂，屆時
硫磺回收裝置SO，排放要求將更加苛刻。
隨著儀表控制手段不斷完善，高活性催化劑
的廣泛研發(fā)應(yīng)用，硫磺回收裝置在正常生產(chǎn)條件
下，煙氣中SO：排放能達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)要求，既創(chuàng)
造了經(jīng)濟(jì)效益，又保護(hù)了環(huán)境。但裝置停工檢修
打開Claus反應(yīng)器前，為避免暴露在空氣中的催
化劑自燃發(fā)生火災(zāi)事故，裝置停工時需對Claus
催化劑進(jìn)行過氧鈍化處理，過程中存在煙氣中
SO：超標(biāo)排放現(xiàn)象。
2014年9月份，洛陽分公司2號硫磺回收裝
置停工過程中，對傳統(tǒng)的裝置停工程序進(jìn)行創(chuàng)
新，Claus催化劑鈍化過程中產(chǎn)生的S0 不直排大
氣，而是進(jìn)加氫反應(yīng)器反應(yīng)生成H s，經(jīng)吸收塔
內(nèi)MDEA胺液吸收后送至溶劑再生裝置，再生后
的H s返回到仍在正常運行的1號硫磺回收裝置
處理。2號硫磺回收裝置停工過程中，煙囪煙氣
中SO 排放≯600 mg／m ，低于國家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要
求，此操作是在硫磺回收裝置停工過程中首次應(yīng)
用，在裝置“清潔吹掃、綠色停工”方面總結(jié)了
經(jīng)驗，為裝置技術(shù)進(jìn)步做了有益探索。
1 裝置工藝原理及過程
1．1 工藝原理
Claus硫磺回收裝置由Claus制硫和SCOT尾
氣加氫處理兩部分組成。Claus制硫部分主反應(yīng)分
為熱反應(yīng)和催化反應(yīng)兩個階段? 。
熱反應(yīng)段發(fā)生的反應(yīng)：
主反應(yīng)：H2S+3／202 SO2+H20
2H2S+SO2_+3／2S2+2H2 0
副反應(yīng)：C H2?2)+(3n+1)／202?1)_÷H20
+nCO2
H2S+CO2 C0S+H2O
CH4+2S2一CS2+2H2S
2NH3+3／202 3H20 +2H2S +N2
CO2+3／2S2 CS2+SO2
催化反應(yīng)段發(fā)生的反應(yīng)：
主反應(yīng)：2H2S+SO2—3／xS +2H20
收稿日期：2015—04—03。
作者簡介：黃占修，1994年畢業(yè)于蘭州化工學(xué)校，
現(xiàn)從事硫磺回收裝置的技術(shù)管理工作，工程師。電
話：O379—66993845，E—mail：huangzx．1ysh@sinopec．con
2015年第31卷第6期
鬲0反應(yīng)：COS+H，0一C0，+H，S
CS2+2H20一C0 +2H2S
SCOT尾氣加氫處理主要機(jī)理是，Claus尾氣
送至SCOT尾氣加氫處理系統(tǒng)，Claus尾氣與尾氣
加熱爐燃燒產(chǎn)生的高溫?zé)煔?，在爐后部混合至加
氫反應(yīng)所需的溫度，與外補(bǔ)氫氣混合后進(jìn)入到加
氫反應(yīng)器，在催化劑作用下，發(fā)生如下反應(yīng)：
主反應(yīng)：S0，+3H，一H，S+2H，O
S +xH2 xH2S
副反應(yīng)：COS+H，0__+H，S+CO，
CS2+2H20 2H2S+CO2
1．2 工藝過程
將原料酸性氣引入酸性氣燃燒爐內(nèi)，烴類完
全燃燒生成CO ，65％的H s轉(zhuǎn)化為單質(zhì)硫，余
下35％ 的H S中有1／3燃燒生成SO ，2／3保持
不變，從酸性氣燃燒爐出來的過程氣中的H，S、
SO，進(jìn)入到一、二級Claus反應(yīng)器，在催化劑作用
下反應(yīng)生成單質(zhì)s，經(jīng)硫冷凝器冷卻后，單質(zhì)s
由氣態(tài)轉(zhuǎn)化為液態(tài)，成型外銷；酸性氣燃燒爐出
口設(shè)有廢熱鍋爐，回收過程氣中熱量，發(fā)生中壓
蒸汽外供；廢熱鍋爐出口設(shè)硫冷凝器，對過程氣
中硫蒸氣冷卻成液態(tài)去除，降低氣相中硫分壓，
為H：S、S0 在Claus反應(yīng)器中反應(yīng)創(chuàng)造條件。
SCOT尾氣加氫處理系統(tǒng)：從一、二級Claus
反應(yīng)器出來的過程氣中，約有5％ ～7％ 的硫組份
未完全轉(zhuǎn)化單質(zhì)S，Claus過程氣由尾氣加熱爐加
熱到反應(yīng)溫度，進(jìn)入SCOT加氫反應(yīng)器，在催化
劑作用下，Claus過程氣中未轉(zhuǎn)化成單質(zhì)S的
s0。、及其它形態(tài)s物質(zhì)與H 反應(yīng)生成H：s，由
30％(w)復(fù)合型甲基二乙醇胺(MDEA)吸收后返
回到溶劑再生裝置，凈化后尾氣進(jìn)焚燒爐焚燒后
排放。流程如圖1所示。
煙囪
圖l 硫磺回收裝置原則流程
1一酸性氣燃燒爐；2一一級冷凝器；3一一級反應(yīng)器；4一二級冷凝器；5一二級反應(yīng)器；6一三級冷凝器；7一捕集器；8一尾氣加熱爐；
9一加氫反府器；1O一余熱鍋爐；1 1一尾氣余熱鍋爐；l2一尾氣焚燒爐；13一吸收塔；14一急冷塔。
1．3 停工過程及操作
硫磺回收裝置正常停工順序：先停SCOT尾
氣加氫處理，再停Claus制硫系統(tǒng)，最后停尾氣
焚燒爐。
步驟一：把Claus尾氣切出加氫處理系統(tǒng)。
關(guān)閉圖1中閥B、打開閥A，把Claus尾氣由進(jìn)
SCOT尾氣加氫處理系統(tǒng)，改為直接進(jìn)尾氣焚燒
爐，過程氣中s元素經(jīng)焚燒爐高溫灼燒，全部轉(zhuǎn)
化為SO ，由煙囪排放。
步驟二：加氫催化劑過氧鈍化。Claus尾氣切
出后，控制反應(yīng)器催化劑床層中部溫度，以20～
30 cC／h的速率降至100 oC恒溫，反應(yīng)器入口溫
度控制在100±10 oC，入口循環(huán)氣O，含量控制在
0．5％ ～1．0％ ，床層溫升不明顯時，按0．5％ 梯
度逐步提高循環(huán)氣中O，含量至2％ 、3％，直至
5％ ，反應(yīng)器出人口循環(huán)氣中H，s、s0，、H，、
O 、CO：基本達(dá)到平衡且反應(yīng)器床層無溫升，催
化劑鈍化結(jié)束。
2015年第31卷第6期 ★ 黃占修等．硫磺回收裝置避免停工過程煙氣SO 超標(biāo)排放的措施及效果 ★
步驟三：Claus催化劑過氧鈍化。將一、二級
Claus反應(yīng)器床層溫度降至150 oC，提高酸性氣燃
燒爐空氣和燃料氣配比，控制過程氣中O，含量
1％(v)，催化劑床層無溫升時，過程氣中O，按
1％(v)濃度梯度，提高酸性氣燃燒爐配風(fēng)量，過
程氣中O 濃度至10％(v)鈍化結(jié)束。
步驟四：系統(tǒng)降溫。催化劑鈍化結(jié)束后，酸
性氣燃燒爐、反應(yīng)器按降溫曲線降溫，反應(yīng)器床
層溫度降至130 oC，關(guān)閉酸性氣燃燒爐前霧化蒸
汽；酸性氣燃燒爐溫度降至700 oC，尾氣焚燒爐
開始降溫；尾氣焚燒爐溫度降至500℃ ，關(guān)閉燃
料氣邊界閥，燃盡余氣，兩爐熄爐，反應(yīng)器床層
自然降溫80 clC以下，交付檢修單位檢修。
2 正常停工模式存在問題及原因分析
2．1 SO：超標(biāo)排放
2．1．1 Claus催化劑床層積硫
Claus催化劑是一系列加有助劑的活性氧化
鋁，主要用鐵、鈦等金屬氧化物作助劑，其在催
化劑中含量1％ ～8％l2j。催化劑為多孔狀物質(zhì)，
增大反應(yīng)物與催化劑接觸面積，提高反應(yīng)速率。
催化劑在使用過程中，床層溫度低于硫露點時，
過程氣中硫蒸氣在催化劑表面冷凝，或由催化
劑吸附作用和毛細(xì)管冷凝作用，使硫蒸氣沉積
在催化劑孔結(jié)構(gòu)中，以單質(zhì)S、FeS等硫形態(tài)
存在。
表1 Claus催化劑典型組成及物理性質(zhì)
Proc~ 公司名稱 yse LaRoache BASF
公司 公司 公司
型號 CD S．；2Ol R1O ll
A103 >95 -93．6 》95
化學(xué)組成 Fe203 · 0．05 0．02 《O．05
(質(zhì)量 兩O2 0．04 0．02 。-
分?jǐn)?shù))-％ N
a2O 《O．O1 o；|35 《0．1
灼燒失重 4 6 『 5
堆密度／(t-m"31) 0。67 0．6 O 75 o-J7
比表竭 (m2· ) 260 280—360 《300
物理 孔俸移 (em3·g～)- 0．5
性質(zhì) 大孔率／(cm|·g一 ) O． 08一O．14
壓碎強(qiáng)度I／kg l2 l4 lg l5
磨耗率，％ 5。 5 《1
2．1．2 Claus催化劑鈍化
Claus催化劑表面積硫多少與催化劑燒結(jié)程
度、孔結(jié)構(gòu)直徑、反應(yīng)器操作溫度、酸性氣燃燒
爐風(fēng)比、使用過程中異常程度(床層飛溫)等有
關(guān)。為避免裝置檢修打開反應(yīng)器，沉積在催化劑
孔結(jié)構(gòu)中的硫態(tài)物質(zhì)，在空氣中劇烈氧化導(dǎo)致催
化劑失活或發(fā)生安全事故，裝置停工前，需對催
化劑過氧鈍化處理，將沉積于催化劑表面的單質(zhì)
硫、硫化亞鐵等物質(zhì)，在低溫可控狀態(tài)下氧化為
SO 、Fe2O 。主要反應(yīng)為：
2FeS+7／202—}F。2 O3+2SO2
S+O2 SO2
H2S+3／202_÷SO2+H20
Claus催化劑鈍化過程中產(chǎn)生的SO 和其它形
態(tài)硫在尾氣焚燒爐高溫灼燒生成的SO，均通過煙
囪直排大氣；根據(jù)以往裝置停工經(jīng)驗，4萬t／a規(guī)
模的硫磺回收裝置，催化劑鈍化期問，排放煙氣
中SO 濃度在1．0％ ～1．5％(v)，煙氣排放流量
約4 000 1TI ／h，排放時間36～48 h，據(jù)此推算，
Claus催化劑鈍化期間，直接排人大氣的SO 約有
4 —6 t。
2．2 急冷水注氨量不能滿足防腐需要
裝置停工過程中，SCOT加氫催化劑需鈍化
處理。SCOT加氫催化劑過氧鈍化操作時，生成
的s0：溶于急冷水生成H：sO，，為防止急冷水pH
值過低，對系統(tǒng)造成腐蝕，由單瓶儲液氨15 kg
的氨瓶，向急冷水中注氨中和。催化劑鈍化過程
反應(yīng)劇烈，生成SO 時間比較集中，單瓶儲液氨
15 的氨瓶供氨量不能滿足注氨要求，嚴(yán)重限
制了催化劑鈍化進(jìn)程，極易出現(xiàn)注氨不及時，急
冷水pH值下降，系統(tǒng)嚴(yán)重腐蝕情況，有煉化企
業(yè)曾出現(xiàn)過，由于急冷水pH控制偏低，急冷水
泵葉輪腐蝕損壞、急冷水循環(huán)管線腐蝕減薄
泄漏。
3 改進(jìn)措施
3．1 Claus 催化劑鈍化產(chǎn)生So2做加氫處理
對硫磺回收裝置關(guān)鍵停工步驟進(jìn)行調(diào)整，把
“2．3停工關(guān)鍵步驟” 中， “步驟一：關(guān)閉圖1中
閥B、打開閥A，把Claus尾氣由進(jìn)SCOT尾氣加
氫處理系統(tǒng)，改為直接進(jìn)尾氣焚燒爐”，調(diào)整為：
Claus催化劑鈍化產(chǎn)生高含SO：過程氣，繼續(xù)進(jìn)
2015年第31卷第6期
SCOT尾氣加氫處理系統(tǒng)，加氫反應(yīng)器外補(bǔ)人足
夠的H ，在催化劑作用下，過程氣中SO 與H
反應(yīng)生成H，S，經(jīng)尾氣吸收塔MDEA胺液吸收
后，富胺液送至溶劑再生裝置。
再生塔頂排出的H，S有兩個去向，去向一：
硫磺回收裝置為兩列裝置低負(fù)荷并列運行，當(dāng)一
列裝置停工另一列裝置運行時，再生塔頂排出的
H，s可去另一列裝置處理；去向二：兩列硫磺裝
置均需停工且已經(jīng)停工一列時，再生塔頂排出的
H s排至氣柜回收，送電站鍋爐燃燒發(fā)生蒸汽，
含H：s的高壓瓦斯燃燒生成的S0 ，由電站脫硫
脫硝系統(tǒng)處理，避免了硫磺系統(tǒng)產(chǎn)生的SO，不經(jīng)
硫磺回收裝置煙囪排放，而從其它途徑排放。
3．2 引注氨專線代替氨瓶
為解決催化劑鈍過程中，由單瓶儲液氨15 kg
的氨瓶向急冷水注氨，不能滿足控制急冷水pH
值需要問題，從酸性水汽提裝置氨精制系統(tǒng)的液
氨儲罐，引氨氣專線，補(bǔ)人至急冷水中(如圖2
所示)，代替原來氨瓶注氨，提高注氨量，急冷
水pH值得到有效控制，避免急冷水pH值下降對
系統(tǒng)產(chǎn)生腐蝕。
— 瀨
含硫含氨 I酸忡水I 液氨I T 至{
污水 l汽提裝置廣r 精制l 上I
圈
L —
氫 一胺液自再生
應(yīng)反 ●—一 — +富胺液至再生
器 >< < 凈化1
來過 三；- >< 至焚
程 ><
氣 ◆ —
—
．
=1一 廠 、 ～
圖2 急冷水注氨流程
3．3 嚴(yán)格SCOT加氫反應(yīng)器操作
3．3．1 控制Claus催化劑鈍化進(jìn)程
Claus催化劑鈍化，主要是FeS及其它形態(tài)硫
化物與O 的反應(yīng)過程，反應(yīng)劇烈，生成SO 比
較集中，為減輕SCOT加氫反應(yīng)器單位時間內(nèi)的
加氫強(qiáng)度，避免反應(yīng)器在加氫過程中放熱不能及
時取走，導(dǎo)致床層超溫，Claus催化劑鈍化時，需
嚴(yán)格控制酸性氣燃燒爐配風(fēng)量，控制過程氣中O
梯度，按0．1％(v)遞增，且在每一梯度內(nèi)保證
O，充分反應(yīng)，確認(rèn)Claus床層沒有溫升時，方可
提高下一級O 梯度操作；過程氣中0 濃度至
1％(v)時，按0．5％(v)遞增至10％(v)。嚴(yán)格控
制Claus反應(yīng)器床層溫度≯320 oC，一旦出現(xiàn)床層
超溫，需立即下調(diào)酸性氣爐配風(fēng)量，必要時從
Claus反應(yīng)器入口充N，降溫。
3．3．2 啟動尾氣循環(huán)
Claus催化劑鈍化前，首先啟動循環(huán)風(fēng)機(jī)(如
圖3所示)，把急冷塔頂部分低溫尾氣返回至
SCOT加氫反應(yīng)器入口，增大進(jìn)入反應(yīng)器氣相量，
一方面可帶走加氫反應(yīng)器催化劑床層在反應(yīng)過程
釋放的更多熱量，避免床層超溫；另一方面，氣
相在SCOT加氫反應(yīng)器催化劑床層分布更加均勻，
避免床層局部超溫。控制催化劑床層任何一點的
溫度>350℃ ，否則降低Claus反應(yīng)器催化劑鈍化
進(jìn)度。
循環(huán)風(fēng)機(jī) 急冷塔 吸收塔
圖3 尾氣循環(huán)流程
燒爐
3．3．3 保持SCOT加氫反應(yīng)器足夠補(bǔ)H 量
Claus反應(yīng)器催化劑鈍化中產(chǎn)生的SO，及其它
硫化物，與外補(bǔ)H 混合后，全部在SCOT加氫反
應(yīng)器中轉(zhuǎn)化為H S，為提高反應(yīng)動力，需保證混
合氣相中H，濃度在3％ ～5％(v)，通過設(shè)在急冷
塔頂排出的急冷尾氣中H 在線監(jiān)測儀進(jìn)行監(jiān)控，
當(dāng)補(bǔ)H 控制閥全開仍不能滿足氣相中H：濃度要
求時，適當(dāng)降低Claus催化劑鈍化進(jìn)度。
4 效果
操作過程數(shù)據(jù)見表2。
2015年第3l卷第6期 ★ 黃占修等．硫磺回收裝置避免停工過程煙氣SO 超標(biāo)排放的措施及效果 ★
表2 Claus催化劑鈍化期間典型數(shù)據(jù)
65
酸性氣爐燃料 酸性氣爐風(fēng)量／ 酸性氣爐 一級Claus 二級Claus 加氫參數(shù)時間 反應(yīng)器 急冷塔頂 H2 煙囪s02排放／
氣量／(m ·h ) (rfl ·h一 ) 溫度／℃ 床層溫度／℃ 床層溫度／qC 床層溫度／℃ 濃度(v)，％ (mg·m一 )
2014年9月9日13：00 123．40 153O．39 1O47．34 279．83 21O．25 290．60 4．50 592．76
2014年9月9日17：00 124．54 1548．88 981．73 372．27 207．77 287．74 4．20 567．99
2014年9月10日5：00 125．9O 1632．12 902．45 318．07 245．67 269．55 4．30 545．75
2014年9月10 日7：00 123．93 1634．66 895．64 302．09 257．66 271．54 4．50 530．99
2014年9月10日9：O0 137．93 l7l2．58 898．09 246．88 249．29 281．53 4．6O 488．24
2014年9月10日11：00 136．49 1721．54 895．34 246．84 242．62 281．07 4．80 481．07
2014年9月10日19：00 138．72 1718．72 877．00 247．88 226．84 277．88 4．50 504．48
2014年9月10日21：00 137．69 1721．94 867．93 248．03 225．19 277．2l 4．60 511．27
2014年9月10日23：00 137．11 1704．34 864．O1 248．09 224．30 276．87 4．60 525．02
2014年9月11日1：O0 l38．46 l712．87 861．62 248．33 223．94 276．97 4．60 516．oo
2014年9月11日9：O0 138．53 1724．42 808．75 258．88 223．33 328．25 4．70 465．51
2014年9月11日11：00 153．47 1829．14 829．30 259．78 223．44 333．80 4．60 472．65
2014年9月11日13：O0 l51．81 l841．56 832．79 260．36 223．05 337．78 4．50 484．32
2014年9月11日15：00 152．97 l864．91 830．79 260．63 222．89 340．54 4．30 51O．77
2014年9月11日17：O0 153．71 1864．90 832．23 260．60 222．54 341．89 4．20 507．46
2014年9月11日19：00 152．96 1884．88 828．80 260．38 222．27 342．02 4．70 502．74
表2數(shù)據(jù)說明：Claus催化劑鈍化出的SO：進(jìn)
SCOT加氫反應(yīng)器處理，煙囪sO：排放濃度最高
為592．76 mg／1TI ，滿足國家《大氣污染物綜合排
放標(biāo)準(zhǔn)》(GB 16297-1996)，規(guī)定的硫磺回收裝
置煙囪排放SO，≯960 rag／m 要求。一級Claus反
應(yīng)器床層溫度最高372．27 oC，二級Claus反應(yīng)器
床層溫度最高257．66 oC，SCOT加氫反應(yīng)器床層
溫度最高342．02 oC，過程可控。
5 結(jié)語
1)通過對裝置停工步驟優(yōu)化創(chuàng)新，把Claus
催化劑鈍化時產(chǎn)生的sO：回收加氫處理，裝置停
工過程煙氣排放SO：>600 mg／m ，低于國家標(biāo)準(zhǔn)
的規(guī)定，過程安全可控。
2)為防范催化劑鈍化過程急冷水pH值下降，
產(chǎn)生的系統(tǒng)腐蝕風(fēng)險，原有的急冷水注氨方式不
能滿足防腐要求，需引補(bǔ)氣氨專線加以解決。
3)控制Claus催化劑鈍化過程，嚴(yán)格SCOT
加氫反應(yīng)器操作，是實現(xiàn)此操作的必要條件。
參考文獻(xiàn)：
[1] 艾松柏，張瑞萍，扈興茹，吳新穎．克勞
斯硫磺回收裝置設(shè)備腐蝕分析及對策
[J]． 廣州化工，2012，(2)：123—124
+147．
[2] 陳賡良，肖學(xué)蘭，等．克勞斯法硫磺回收
工藝技術(shù)[M]． 北京：石油工業(yè)出版
社．2007．
新修訂《大氣污染防治法》即將施行
為保護(hù)和改善環(huán)境，防治大氣污染，促進(jìn)經(jīng)濟(jì)社會可持續(xù)發(fā)展，近日經(jīng)過三次審議，十二屆全國
人大常委會第十六次會議表決通過了修訂后的《中華人民共和國大氣污染防治法》)。新法將于2016年
1月1日起施行。
(摘自《中國石油報》2015—09—08)

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