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ZGM113N型煤磨提產(chǎn)降耗措施

文檔作者：李修啟，郝得香文檔來(lái)源：棗莊市沃豐水泥有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)： 52 1	更新時(shí)間： 2022年08月28日
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2018年第6期
0 前言
我公司5000t/d熟料生產(chǎn)線配套ZGM113N型立
式磨煤，銘牌出力：40t/h，磨盤(pán)轉(zhuǎn)速：24.2r/min，主電
動(dòng)機(jī)功率：560 kW，轉(zhuǎn)速：990 r/min，主電機(jī)額定電
流：42 A，一次風(fēng)量：25.14 kg/s，磨煤機(jī)阻力：6.22
kPa。隨著水泥窯產(chǎn)量的提高，以及原煤供應(yīng)環(huán)境的
變化，出現(xiàn)了原煤貨源比較雜亂的情況，不同的煤質(zhì)
在粉磨過(guò)程由于粉磨特性不同，造成煤磨的臺(tái)時(shí)較
低，一度出現(xiàn)了煤粉不夠窯煅燒的情況，被迫煤粉細(xì)
度80μm篩篩余細(xì)度由7%放粗到了20%，煤粉細(xì)度
的放粗對(duì)窯工藝熱工制度帶來(lái)了波動(dòng)，嚴(yán)重影響了
窯的產(chǎn)質(zhì)量。本文就我公司ZGM113N型立磨提產(chǎn)
降低出磨煤粉細(xì)度的措施進(jìn)行論述。
1 存在的問(wèn)題
（1）磨機(jī)吐渣量大，對(duì)不同原煤的粉磨特性適
應(yīng)性差。煤的粉磨特性用易碎難磨表示、按國(guó)標(biāo)
GB/T 2565《煤的可磨性指數(shù)測(cè)定方法》實(shí)驗(yàn)，煤的哈
氏可磨性系數(shù)HGI呈30~142的極寬分布，系數(shù)愈小
越難粉磨，HGI<62為難磨煤，HGI>86為易磨煤，經(jīng)
檢測(cè)我公司的原煤HGI 為58 左右，普遍易磨性較
差；同一個(gè)磨機(jī)系統(tǒng)，由于原煤的粉磨特性不同，臺(tái)
時(shí)及吐渣量是不同的，我公司現(xiàn)在使用的原煤貨源
較多，原煤的粉磨特性不同，用到粉磨特性差的煤，
煤磨吐渣量較大，一個(gè)班（8h）煤磨吐渣小推車(chē)達(dá)到
了30多小推車(chē)（一小推車(chē)約在1.2t），給現(xiàn)場(chǎng)煤磨崗
位工帶來(lái)大量的勞動(dòng)強(qiáng)度。
（2）磨機(jī)產(chǎn)量低、電耗高，出磨煤粉質(zhì)量差。煤
磨的臺(tái)時(shí)設(shè)計(jì)40t/h，實(shí)際生產(chǎn)中臺(tái)時(shí)33t/h，不能滿
足于水泥窯的煅燒用煤粉，噸煤粉電耗達(dá)到了36
kWh/t，兩個(gè)煤粉倉(cāng)設(shè)計(jì)60t的頭尾煤粉倉(cāng)，始終保
持在15t左右不漲倉(cāng)，有時(shí)一個(gè)月也不能停下煤磨
進(jìn)行檢查，一旦出現(xiàn)煤磨跳?；蛘咂渌收?，就造成
窯被迫減產(chǎn)及停窯事故的發(fā)生，為了不造成停窯，有
時(shí)不得不采取放粗煤粉細(xì)度方式維持生產(chǎn)，煤粉細(xì)
度由7%放粗到了20%后，不利于窯的熱工制度的
穩(wěn)定，嚴(yán)重影響了產(chǎn)質(zhì)量。
2 影響煤磨機(jī)產(chǎn)量的原因分析
立式磨煤機(jī)磨制煤粉出力理論上受通風(fēng)出力、
碾磨出力、干燥出力、原煤的品種易磨特性等因素影
響，實(shí)際出力受磨棍、襯板安裝精度、加載力，以及與
使用設(shè)計(jì)煤種的偏差和一次風(fēng)量等多種因素有關(guān)。
各種因素須同時(shí)滿足工況要求后才能確保立式磨煤
機(jī)出力；分析出力不足各項(xiàng)原因主要存在以下幾點(diǎn)：
（1）通風(fēng)力不足。主要因素有一次風(fēng)量不夠、
噴嘴環(huán)通流面積與一次通風(fēng)不匹配、分離器通風(fēng)篩
余量不夠等。重點(diǎn)考慮噴嘴環(huán)通流面積與一次通風(fēng)
的匹配。動(dòng)環(huán)與靜環(huán)的間隙如果過(guò)大風(fēng)速變低，特
別是動(dòng)靜環(huán)磨損后期易造成吐渣量較大，動(dòng)靜環(huán)的
標(biāo)準(zhǔn)間隙在5～8mm，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量我們公司煤磨動(dòng)
靜環(huán)間隙最大達(dá)到了40～50mm，間隙過(guò)大通風(fēng)力
的風(fēng)速下降是造成吐渣量大的主要原因。
（2）磨煤機(jī)的碾磨力下降。主要因素有加載力
不足、輥套磨損、碾磨件型線未優(yōu)化，尤其磨輥安裝
位置偏差的因素，使磨棍與襯板碾磨弧形不能吻合，
產(chǎn)生線接觸，達(dá)不到接觸的碾磨效果。隨著磨輥輥
皮及襯板的磨損接觸面不均的情況，特別是煤磨機(jī)
運(yùn)轉(zhuǎn)到一定周期造成磨機(jī)臺(tái)時(shí)下降較大，經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)
檢測(cè)我們公司的立式煤磨得輥皮磨損了30~40mm，
襯板向下磨損了20~50mm，造成接觸面受力不均，
使磨盤(pán)上的煤不能得到充分的研磨，研磨效率低。
（3）實(shí)際應(yīng)用的煤種超出了設(shè)計(jì)規(guī)定的范圍，
在設(shè)計(jì)時(shí)市場(chǎng)供應(yīng)煤比較單一，現(xiàn)在市場(chǎng)環(huán)境發(fā)生
變化后，采購(gòu)的原煤品種比較復(fù)雜，粉磨特性不同，
造成磨機(jī)對(duì)煤種的適應(yīng)性較差。
3 改造措施
目前的磨盤(pán)直徑和磨輥大小及磨盤(pán)轉(zhuǎn)速已經(jīng)決
定了設(shè)備的研磨效率和產(chǎn)量，雖然加載力目前是
11.6MPa，即使再增加加載力也只能讓主機(jī)電流上
升而對(duì)磨機(jī)的研磨效率幫助不大，因此產(chǎn)量自然也
提不上去。要想把產(chǎn)量提上去，首要任務(wù)是提高磨
機(jī)的研磨效率，增加磨內(nèi)合格細(xì)煤粉的數(shù)量，并讓其
被動(dòng)態(tài)分離器吸收分離到煤粉倉(cāng)去，在不改變磨盤(pán)
中圖分類(lèi)號(hào)：TQ172.6+3 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B 文章編號(hào)：1007-0389(2018)06-45-02 【DOI】10.13697/j.cnki.32-1449/tu.2018.06.016
ZGM113N 型煤磨提產(chǎn)降耗措施
李修啟，郝得香（棗莊市沃豐水泥有限公司，山東棗莊277100）
李修啟，等：ZGM113N型煤磨提產(chǎn)降耗措施 工藝裝備
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2018年第6期
直徑及磨輥大小的情況下，做如下改造提升方案：
3.1 優(yōu)化通風(fēng)力分布
噴嘴原設(shè)計(jì)采用動(dòng)環(huán)和托盤(pán)一體的鑄造結(jié)構(gòu)，
動(dòng)靜環(huán)磨損嚴(yán)重，造成間距變大，渣量較大。旋轉(zhuǎn)噴
嘴的喉口面積需根據(jù)現(xiàn)有實(shí)際煤質(zhì)重新校核，由于
動(dòng)環(huán)是易損件，為了便于檢修及調(diào)整動(dòng)靜環(huán)，由目前
動(dòng)環(huán)和托盤(pán)一體的結(jié)構(gòu)改成分段動(dòng)靜環(huán)（見(jiàn)圖1）。
動(dòng)環(huán)更換比托盤(pán)頻繁，磨機(jī)的靜環(huán)進(jìn)行分段式結(jié)構(gòu)
設(shè)計(jì)，避免了整體襯板拆除吊裝，便于檢修更換；靜
環(huán)本體材質(zhì)為ZG50Mn2，硬度為HRC30-35，靜環(huán)通
常上部200mm部位磨損較快，在煤磨的靜環(huán)采用加
裝分段式護(hù)板，護(hù)板采用特殊耐磨材質(zhì)，強(qiáng)度達(dá)到
45~50HRC，板下端插入靜環(huán)定位，上端用螺栓把
合，此后更換方便；靜環(huán)外壁貼上新型的耐磨材料，
延長(zhǎng)靜環(huán)的使用壽命。動(dòng)靜環(huán)采用分段設(shè)計(jì)，檢修
時(shí)，可以使用噸位較低的手扳葫蘆等工具，逐段的動(dòng)
靜環(huán)游機(jī)殼側(cè)壁檢修門(mén)吊入磨中安裝于托盤(pán)之上，
隨著盤(pán)車(chē)裝置驅(qū)動(dòng)磨盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)，逐步完成整個(gè)動(dòng)環(huán)的
安裝。動(dòng)靜環(huán)改成動(dòng)靜環(huán)分段組裝后在生產(chǎn)中便于
調(diào)整動(dòng)靜環(huán)間隙確保在5~8mm范圍，合理調(diào)節(jié)噴嘴
環(huán)通風(fēng)面積，優(yōu)化了通風(fēng)力分布保證入磨的風(fēng)速。
3.2 減速機(jī)增速，加大磨機(jī)的碾磨力
由于實(shí)際使用煤質(zhì)易磨性較差，與設(shè)計(jì)煤之間
有差異，造成磨煤機(jī)出力不足，銘牌出力為：40t/h，
實(shí)際出力為33t/h，磨機(jī)現(xiàn)有轉(zhuǎn)速24.2r/min提高到
30r/min。更換減速機(jī)高速齒輪軸機(jī)大錐齒輪，通過(guò)
降低減速機(jī)速比來(lái)提升減速機(jī)和磨盤(pán)的轉(zhuǎn)速，磨煤
機(jī)的碾磨出力與磨盤(pán)轉(zhuǎn)速成正比，從而提高研磨效
率。減速機(jī)增速技術(shù)，就是把主傳動(dòng)齒輪副的速比
改變，齒輪模數(shù)是承載能力的重要技術(shù)參數(shù)，速比的
改變并不改變齒輪模數(shù)，這樣保證了齒輪的承載能
力。由于原煤磨機(jī)轉(zhuǎn)速增速后，原有電機(jī)功率
5600kW不能滿足生產(chǎn)，需要更換6300kW的電機(jī)，滿
足產(chǎn)量提高后的磨機(jī)軸功率需求，更加適應(yīng)煤量增
大，加載力提高的情況。
對(duì)煤立磨的輥皮及襯板進(jìn)行定期檢測(cè)，保證輥
皮及襯板的接觸面始終保持均勻，我們對(duì)輥皮及襯
板由傳統(tǒng)的cr2021材質(zhì)更換為耐磨的陶瓷輥皮及
陶瓷襯板，增強(qiáng)輥皮及襯板的耐磨性，延長(zhǎng)輥皮及襯
板的使用周期，保證輥皮及襯板接觸面均勻，使磨盤(pán)
上的原煤得到充分的研磨。
針對(duì)采購(gòu)原煤品種較多，粉磨特性不同的情況，
我們購(gòu)買(mǎi)了一臺(tái)哈氏可磨性指數(shù)測(cè)定儀，采用微電
腦智能控制系統(tǒng)用于對(duì)進(jìn)廠的每批原煤進(jìn)行哈氏指
數(shù)檢測(cè)，然后根據(jù)檢測(cè)指數(shù)進(jìn)行合理搭配，保證入煤
立磨的原煤粉磨特性均勻，保證煤立磨的穩(wěn)定性，保
證了煤磨的臺(tái)時(shí)及出磨煤粉質(zhì)量。
4 改造效果
圖1 分段式動(dòng)靜環(huán)示意圖 經(jīng)過(guò)改造后煤磨各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)的對(duì)比見(jiàn)表1。
參數(shù)
改造前
改造后
臺(tái)時(shí)
（t·h-1)
31~34
36~38
選粉機(jī)轉(zhuǎn)速
（r·min-1)
440~460
420~430
研磨壓力
MPa
11.5～12
10.2～11
磨盤(pán)轉(zhuǎn)速
（r·min-1)
24.2
30.1
電耗
（kWh·t-1)
36
33
磨機(jī)電流
A
36～38.5
34～36
入口壓力
Pa
750～850
650～760
磨機(jī)差壓
Pa
6 500～7 500
5 800～7 000
80μm 篩余
%
16～20
6～8
表1 改造前后煤磨各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)的對(duì)比
由表1可知：
（1）改造后磨煤的排渣量大幅度降低，有每班
的30小推車(chē)降低到一天不足1小推車(chē)，由以前的20
多天煤磨不漲不能停磨檢查的情況轉(zhuǎn)變成現(xiàn)在1天
煤粉倉(cāng)滿避峰停磨2~4h，每天節(jié)省電費(fèi)500多元。
（2）噴嘴動(dòng)靜環(huán)采用分段結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，動(dòng)環(huán)和托
盤(pán)分體，便于檢修，減少托盤(pán)的更換次數(shù)，降低了備
件的成本。
（3）改造后磨機(jī)運(yùn)行平穩(wěn)，在煤質(zhì)相同的情況
下，煤磨的臺(tái)時(shí)由33 t/h提高到36 t/h，煤粉電耗由
37kWh/t降低到33kWh/t，煤粉細(xì)度80μm篩篩余由
20%降低到8%左右，不僅煤粉量滿足了窯的煅燒，
而且煤粉的細(xì)度降低，窯的抗波動(dòng)性增加，有利于窯
的產(chǎn)質(zhì)提高及生產(chǎn)的穩(wěn)定運(yùn)行。
通過(guò)改造，磨機(jī)料床穩(wěn)定，振動(dòng)平穩(wěn)，產(chǎn)量提升
明顯，出磨煤粉細(xì)度質(zhì)量得到了提升，噸煤粉電耗得
到了大幅度的降低，穩(wěn)定了窯系統(tǒng)的熱工制度，穩(wěn)定
了生產(chǎn)，立式煤磨機(jī)的提升改造效果良好，具有較好
的推廣價(jià)值。
（編輯：劉翠榮）（收稿日期：2018-06-21）
機(jī)殼
傳動(dòng)盤(pán)
磨輥
工藝裝備李修啟，等：ZGM113N型煤磨提產(chǎn)降耗措施
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