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加氫換熱器典型失效行為分析及其應(yīng)對(duì)措施

文檔作者：高曉斐１　錢峰２　錢錦遠(yuǎn)１費(fèi)揚(yáng)１金志江１文檔來(lái)源：１．浙江大學(xué)化工機(jī)械研究所2．浙江玉泉環(huán)境工程有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2022年03月19日
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加氫換熱器典型失效行為分析
及其應(yīng)對(duì)措施
*
高曉斐**１ 　錢　峰２ 　錢錦遠(yuǎn)１ 　費(fèi)　揚(yáng)１ 　金志江１
（１．浙江大學(xué)化工機(jī)械研究所；２．浙江玉泉環(huán)境工程有限公司）
摘　要　基于加氫換熱器典型失效行為的產(chǎn)生機(jī)理和表現(xiàn)形式，將其歸納為腐蝕破壞失效、結(jié)晶結(jié)垢失
效和密封泄漏失效３ 類，并對(duì)其進(jìn)行了實(shí)例分析，同時(shí)提出相應(yīng)的應(yīng)對(duì)措施。
關(guān)鍵詞　加氫換熱器　失效行為　應(yīng)對(duì)措施
中圖分類號(hào)?。裕眩埃担保怠　　∥墨I(xiàn)標(biāo)識(shí)碼?。痢　　∥恼戮幪?hào)　０２５４-６０９４（２０１５）０１-００１１-０５
　　換熱器是化工廠中重要的化工設(shè)備之一［１］，
是使熱量從熱流體傳遞到冷流體的設(shè)備［２］。加
氫換熱器是加氫裂化裝置的關(guān)鍵設(shè)備之一，主要
用于原料油與反應(yīng)生成油的熱量交換。由于加氫
換熱器長(zhǎng)期處于高溫（２８０ ～５００℃）、高壓（１４ ～
２０ＭＰａ）及臨氫等惡劣工況條件下，設(shè)備材料不但
要耐高溫、抗氫蝕，而且還要具有良好的綜合機(jī)械
性能和回火脆性［３］。此外，由于設(shè)備內(nèi)部介質(zhì)屬
于易燃、易爆物質(zhì)，設(shè)備一旦發(fā)生泄漏，造成的損
失不可估量，因此開(kāi)展對(duì)加氫換熱器失效行為的
分析十分必要。
１ 　加氫換熱器的失效行為分類
圖１ 是一個(gè)典型的加氫換熱器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖，其
主要由管程和殼程兩部分組成，且一般在圓筒形
殼體中放置由許多管子組成的管束；管子的一端
或兩端固定在管板上，其軸線與殼體的軸線平行。
通常情況下，為了增加管外流體的擾動(dòng)、支撐管束
和改善傳熱特性，在筒體內(nèi)安裝折流板及折流柵
等折流部件。此外，圖１ 所示的加氫換熱器采用
了浮頭式結(jié)構(gòu)，且保溫夾套結(jié)構(gòu)的使用減少了裝
置與外部環(huán)境之間的熱交換［４］；固定螺釘保證了
設(shè)備的密封性和耐壓性。
圖１　加氫換熱器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖
由于加氫換熱器所處工況惡劣，且介質(zhì)為原
油等成分復(fù)雜的流體，因此極易發(fā)生失效行為。
筆者根據(jù)目前已發(fā)生的各類失效行為的產(chǎn)生機(jī)理
和表現(xiàn)形式，將其歸納為腐蝕破壞失效、結(jié)晶結(jié)垢
失效和密封泄漏失效３ 類。
１ ．１ 　腐蝕破壞失效
腐蝕破壞是加氫換熱器最主要的失效形式，
主要類型有氫腐蝕、氫脆、高溫硫化氫腐蝕、應(yīng)力
腐蝕、晶間腐蝕、沖刷腐蝕及回火脆性損傷
等［５ ～７］。腐蝕破壞最易發(fā)生在溫差應(yīng)力較大處、
有焊接殘余應(yīng)力處和管路彎頭處［８］，以氫腐蝕與
應(yīng)力腐蝕最為常見(jiàn)。
氫腐蝕是指在高溫高壓條件下，部分氫分子
分解成氫原子或氫離子，通過(guò)金屬晶格、晶界擴(kuò)散
進(jìn)入金屬材料，并與金屬中的不穩(wěn)定碳化物發(fā)生
第 ４２ 卷　第 １ 期　　　　　　　　　　　化　工　機(jī)　械　　　　　　　　　　　　 １ １
* *
* 浙江省科技計(jì)劃重大專項(xiàng)項(xiàng)目（２０１２Ｃ１１０１８-１）。
高曉斐，女，１９９０ 年２ 月生，碩士研究生。浙江省杭州市，３１００２７。
化學(xué)反應(yīng)生成甲烷氣體；隨著氣泡數(shù)量的增加，其
在晶間空穴和非金屬夾雜處聚集，導(dǎo)致局部壓力
升高、應(yīng)力集中，進(jìn)而使晶界變寬，形成裂紋，并造
成鋼強(qiáng)度和韌性下降。
應(yīng)力腐蝕是指金屬材料在靜拉應(yīng)力和腐蝕介
質(zhì)共同作用下，表面的氧化膜受到破壞，形成陽(yáng)極
和陰極，陽(yáng)極處的金屬成為離子而被溶解，進(jìn)一步
腐蝕已破壞的表面；同時(shí)，在拉應(yīng)力的作用下，破
壞處逐漸形成裂紋，并隨時(shí)間逐漸擴(kuò)展直到斷裂。
應(yīng)力腐蝕不僅可以沿金屬晶粒邊界發(fā)展，還能穿
過(guò)晶粒發(fā)展。加氫換熱器在濕硫化氫環(huán)境和焊接
殘余應(yīng)力的共同作用下，很容易發(fā)生應(yīng)力腐
蝕［９］。
１ ．２　結(jié)晶結(jié)垢失效
由于處于成分極其復(fù)雜的流體介質(zhì)作用下，
加氫換熱器在實(shí)際工況下極易發(fā)生結(jié)晶結(jié)垢失
效，其主要類型有化學(xué)反應(yīng)結(jié)垢、類析晶結(jié)垢、粒
結(jié)垢、生物結(jié)垢及凝同結(jié)垢等［１０］，其中以化學(xué)反
應(yīng)結(jié)垢最為常見(jiàn)。
加氫換熱器內(nèi)的化學(xué)反應(yīng)結(jié)垢通常是指介質(zhì)
中的硫化物、氮化物與加氫裂化過(guò)程中產(chǎn)生的氯
化氫反應(yīng)生成的氯化銨在溫度較低時(shí)結(jié)晶并附著
在換熱管管壁上而產(chǎn)生的失效行為。該類失效會(huì)
降低換熱器的傳熱系數(shù)、增大系統(tǒng)壓降［１ １ ～１３］，進(jìn)
而使系統(tǒng)能耗增加，嚴(yán)重時(shí)還會(huì)因管路堵塞引起
加氫換熱器爆炸［１４，１５］。
１ ．３　密封泄漏失效
加氫換熱器的操作介質(zhì)易燃、易爆，且操作溫
度和壓力均很高，不允許有任何的泄漏。密封結(jié)
構(gòu)設(shè)計(jì)是加氫換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中最重要的環(huán)節(jié)之
一。通常情況下，其密封泄漏破壞可分為內(nèi)泄漏
和外泄漏兩類，以內(nèi)泄漏最為常見(jiàn)。
內(nèi)泄漏主要是指由于腐蝕或焊接質(zhì)量問(wèn)題等
原因，造成換熱管與固定管板連接處、浮頭密封處
及固定管板等開(kāi)裂或破壞而引起的密封泄漏失效
行為［４］。內(nèi)泄漏發(fā)生在換熱器內(nèi)部，不易被檢測(cè)
到，造成的影響也較大。此外，螺栓預(yù)緊力不夠、
溫度與壓力突然變化形成交變載荷也會(huì)引起加氫
換熱器密封泄漏失效。
２　腐蝕破壞的應(yīng)對(duì)措施
２．１ 　氫腐蝕破壞典型案例分析
某石化公司加氫換熱器的運(yùn)行工況如下：壓
力為１４ＭＰａ、殼程為２９５ ～３００℃的高溫裂解氣，
管程為２８０ ～２８５℃的原料氣。其管箱母材為２．
２５ＣｒｌＭｏ 鍛件，內(nèi)襯為兩層不銹鋼堆焊層（底層材
料為３０８Ｌ，表層材料為３０９Ｌ）；殼體和下封頭材
料為２．２５ＣｒｌＭｏ，沒(méi)有不銹鋼堆焊層［５］。設(shè)備投
入運(yùn)行兩年后，發(fā)現(xiàn)管板殼體側(cè)和周圍殼體上均
出現(xiàn)腐蝕［５］。腐蝕主要發(fā)生在墊片的底部區(qū)域
（圖２），其中墊片底座下局部腐蝕最為嚴(yán)重，腐蝕
坑最深處達(dá)１２ｍｍ，隨著向下距離的增加，腐蝕厚
度逐漸減小。
圖２　典型換熱器腐蝕結(jié)構(gòu)示意圖
通過(guò)分析發(fā)現(xiàn)，加氫換熱器靠近反應(yīng)器，其入
口段介質(zhì)和狀態(tài)與反應(yīng)器基本相同，操作壓力大、
溫度高，且介質(zhì)中含有硫化氫，是典型的臨氫環(huán)
境。由于在富氫環(huán)境中，氫作為間隙型原子不斷
地侵入設(shè)備的硫化物腐蝕層，造成腐蝕層疏松多
孔，破壞了硫化氫腐蝕膜的保護(hù)作用，使金屬原子
和硫化氫介質(zhì)相互擴(kuò)散滲透，對(duì)底座等結(jié)構(gòu)進(jìn)行
腐蝕［１６，１７］。因此，可采用奧氏體不銹鋼防止此類
失效行為。奧氏體不銹鋼表面的氫擴(kuò)散度低，可
阻礙氫的活動(dòng)，并可明顯降低合金中的氫分壓。
通過(guò)對(duì)裝置進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)補(bǔ)焊修復(fù)，補(bǔ)焊前進(jìn)行表面
處理和預(yù)熱，補(bǔ)焊后進(jìn)行焊后熱處理和焊后檢測(cè)，
修復(fù)后設(shè)備運(yùn)行正常。
２．２　應(yīng)力腐蝕破壞典型案例分析
某石化公司氫化裂解裝置的換熱器由３２１ 不
銹鋼制成。停機(jī)一段時(shí)間后，在４００℃ 下運(yùn)行
４８ｈ，發(fā)現(xiàn)換熱管在彎曲處產(chǎn)生裂紋［１８］。
為探究其失效原因，工作人員截取了部分裂
紋段作為試樣，對(duì)其進(jìn)行電子光學(xué)技術(shù)和Ｘ 射線
衍射分析，發(fā)現(xiàn)裂紋是由連多硫酸引發(fā)的應(yīng)力腐
蝕產(chǎn)生的。由于硫化氫的存在，管子內(nèi)表面有一
層含硫覆蓋層，與停機(jī)時(shí)產(chǎn)生的凝結(jié)水反應(yīng)形成
了連多硫酸；而Ｕ 形管通過(guò)冷彎加工，造成的位
錯(cuò)在一定界面上大量聚集，存在較大的殘余應(yīng)
力［１９］。殘余應(yīng)力和錯(cuò)位面的連多硫酸共同作用
１２ 　　　　　　　　化　工　機(jī)　械　　　　　　　　　　　　　　　?。玻埃保?年
引發(fā)了應(yīng)力腐蝕裂紋的產(chǎn)生［２０］。
為防止這類失效的再次發(fā)生，需將介質(zhì)中的
硫除去［２１］。可以通過(guò)改變操作條件來(lái)防止連多
硫酸的形成［１８］，從而避免此類問(wèn)題的發(fā)生。此
外，利用熱處理消除焊接與冷加工的殘余應(yīng)力、進(jìn)
行穩(wěn)定化和固溶處理以及采用超低碳不銹鋼等亦
可防止應(yīng)力腐蝕的產(chǎn)生。
３　結(jié)晶結(jié)垢破壞的應(yīng)對(duì)措施
３．１ 　氯化物結(jié)垢典型案例分析
某石化公司因柴油加氫精制裝置改造需要，
于某年４ 月將重油加氫脫硫裝置的４ 臺(tái)不銹鋼反
應(yīng)器流出物的換熱器用做精制反應(yīng)流出物／混合
進(jìn)料換熱器。該換熱器為非標(biāo)Ｕ 形管換熱器，管
束材料為ＳＵＳ３２１，殼程和封頭內(nèi)壁材料為
ＳＵＳ３４７［１５］。使用不到一個(gè)月，該組換熱器的換熱
效率就出現(xiàn)嚴(yán)重不足，僅為原有設(shè)計(jì)值的４０％。
為探究換熱效率驟降原因，對(duì)換熱器進(jìn)行了
現(xiàn)場(chǎng)檢查，發(fā)現(xiàn)管內(nèi)沒(méi)有結(jié)垢，管外壁有大量黑褐
色粉末狀物質(zhì)，并有大量黑色垢狀物質(zhì)牢固地附
著在管束表面。經(jīng)對(duì)管束外表面的垢物進(jìn)行成分
分析，發(fā)現(xiàn)其為ＦｅＳＯ４ 及ＦｅＣｌ３ 等。通過(guò)對(duì)換熱
管表面進(jìn)行水沖洗、化學(xué)清洗及鈍化等清洗操
作［１５］，運(yùn)行一個(gè)月后進(jìn)行標(biāo)定，換熱效率達(dá)到設(shè)
計(jì)值的８０％，裝置運(yùn)行得到明顯改善。
為防止此類失效的發(fā)生，通?？刹捎脵C(jī)械清
洗、化學(xué)清洗及超聲波除垢等方法［１０］。機(jī)械清洗
一般采用噴射清洗和管內(nèi)插入物清洗，其優(yōu)點(diǎn)是
操作方便，但清洗時(shí)需拆卸設(shè)備，且易造成機(jī)械損
傷；化學(xué)清洗可避免這一缺點(diǎn)，其清洗更加全面，
但清洗要求較高，清洗劑的選擇和配置較麻煩；超
聲波除垢是一種新型除垢方法，目前已被應(yīng)用在
石油化工等很多行業(yè)，但這項(xiàng)技術(shù)還未發(fā)展成
熟［１０］。此外，定期檢查與維修對(duì)于解決加氫換熱
器的結(jié)垢問(wèn)題、提高其換熱效率和工作壽命都具
有很大作用。
３．２　銨鹽結(jié)垢典型案例分析
某石化公司建成投產(chǎn)一套催化重整裝置，重
整裝置預(yù)加氫進(jìn)料換熱器管程操作壓力設(shè)計(jì)值為
２．２ ～２．８ＭＰａ，管程操作溫度為３００ ～３９０℃［８］。
然而在運(yùn)行過(guò)程中，設(shè)備中的加氫換熱多次發(fā)生
管程堵塞故障，嚴(yán)重影響裝置的正常生產(chǎn)。
通過(guò)分析發(fā)現(xiàn)，重整原料中的硫、氮及氯等元
素在預(yù)加氫反應(yīng)中生成鹽酸、硫化氫及氨氣等，三
者反應(yīng)生成硫化銨及氯化銨等鹽類。氯化銨在常
溫下為白色粉末，３６０℃時(shí)會(huì)升華，遇少量的水又
易結(jié)晶，換熱管端部、換熱管內(nèi)及管板等流體速度
低的地方沉積，進(jìn)而堵塞換熱管。
由于硫化銨和氯化銨極易溶于水，通常可以
采用注水的方法來(lái)去除［８］。此外，減緩加氫換熱
設(shè)備內(nèi)高溫結(jié)垢的措施還有：加快原油介質(zhì)流動(dòng)；
設(shè)備內(nèi)使用翅片及折流板等插件，以增強(qiáng)對(duì)污垢
的沖刷作用；使用阻垢劑等［２２］。
４　密封泄漏破壞的應(yīng)對(duì)措施
某煉化公司的加氫裂化裝置的換熱器采用繞
管式換熱器。某次巡檢中發(fā)現(xiàn)設(shè)備殼程放空口接
管處存在泄漏，因此將裝置進(jìn)行停工處理。經(jīng)檢
查發(fā)現(xiàn)，泄漏點(diǎn)位于放空管與上封頭之間的角焊
縫靠近封頭母材側(cè)的熔合線上［２３］，裂紋狀缺陷長(zhǎng)
度約５ｍｍ（圖３）。
圖３　上封頭與放空口連接處結(jié)構(gòu)示意圖
通過(guò)查閱工況記錄發(fā)現(xiàn)，設(shè)備在前日下午４
點(diǎn)時(shí)，受系統(tǒng)電網(wǎng)停電影響，經(jīng)歷了一次緊急降
溫、降壓過(guò)程。反應(yīng)器在６ 個(gè)小時(shí)內(nèi)壓力從
１４．１５ＭＰａ 降至３．７７ＭＰａ，溫度從３８３℃ 降至
２８０℃［２３］。正常停工時(shí)，設(shè)備由于要經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)
間緩慢泄壓、熱氫帶油及恒溫解氫等步驟，間隙中
集聚的氫氣可反向通過(guò)滲透溢出；而在設(shè)備緊急
泄壓、降溫的情況下，焊縫間隙中氫分壓引起的拉
應(yīng)力和不同金屬材料因溫度變化引起的熱應(yīng)力會(huì)
導(dǎo)致焊縫開(kāi)裂，并最終導(dǎo)致設(shè)備泄漏［４，２４］。若在
本裝置結(jié)構(gòu)中設(shè)置信號(hào)孔，滲透的氫原子可變成
氫氣跑掉，減少拉應(yīng)力的產(chǎn)生，從而避免泄漏行為
的發(fā)生。
避免密封泄漏的發(fā)生，需要注意各個(gè)焊縫質(zhì)
量，同時(shí)還需加強(qiáng)對(duì)工況的控制，尤其是溫度和壓
力的突然變化。
５　結(jié)束語(yǔ)
為減少加氫換熱器的腐蝕失效，一方面應(yīng)從
第 ４２ 卷　第 １ 期　　　　　　　　　　　化　工　機(jī)　械　　　　　　　　　　　　 １３
選材上著手，根據(jù)工藝需要選取合適的材料，如可
以盡量選取奧氏體不銹鋼；另一方面應(yīng)從加工工
藝質(zhì)量上著手，特別是焊接技術(shù)需要嚴(yán)格把關(guān)，盡
量消除殘余應(yīng)力。另外，應(yīng)降低加氫換熱器原料
中的氯含量，以減緩腐蝕速度。對(duì)于易結(jié)垢設(shè)備，
可設(shè)置兩臺(tái)設(shè)備，定期輪換停工進(jìn)行水沖洗或化
學(xué)清洗，在運(yùn)行時(shí)也可以使用阻垢劑等。當(dāng)然，設(shè)
備在運(yùn)行時(shí)的定期檢測(cè)和維修，也是減小突發(fā)事
故發(fā)生的重要措施。為減小加氫換熱器的密封泄
漏問(wèn)題，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)在確保安全的前提下，盡量減
輕設(shè)備重量、減少設(shè)備主螺栓尺寸、降低設(shè)法蘭尺
寸與重量及優(yōu)先選用Ω 環(huán)密封結(jié)構(gòu)等。隨著石
油深加工產(chǎn)業(yè)的進(jìn)一步發(fā)展，加氫換熱器作為加
氫裂解的重要裝置之一，其失效防范研究和工業(yè)
應(yīng)用技術(shù)將得到重視與發(fā)展。
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Ａｃｉｄ-ｓｔｒｅｓｓ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｃｒａｃｋｉｎｇ［Ｊ］．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｆａｉｌｕｒｅ
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［２０］?。樱瑁椋穑椋欤铮?Ｓ Ａ，Ｊｏｎｅｓ Ｒ Ｈ，Ｏｌｉｖｅ Ｊ Ｍ，ｅｔ ａｌ．Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ-
Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｃｒａｃｋｉｎｇ ｏｆ Ｍｅｔｅｒｉａｌｓ［Ｍ］．Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ：
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（收稿日期：２０１４-０４-１５，修回日期：２０１５-０１-０５）
ＦａｉＩｕｒｅ Ｂｅｈａｖｉｏｒ ＡｎａＩｙｓｉｓ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃｒａｃｋｅｒ Ｈｅａｔ Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ
ａｎｄ Ｉｔｓ Ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ
１４ 　　　　　　　　化　工　機(jī)　械　　　　　　　　　　　　　　　　２０１５ 年
ＧＡＯ Ｘｉａｏ-ｆｅｉ１ ，ＱＩＡＮ Ｆｅｎｇ２ ，ＱＩＡＮ Ｊｉｎ-ｙｕａｎ１ ，ＦＥＩ Ｙａｎｇ１ ，ＪＩＮ Ｚｈｉ-ｊｉａｎｇ１
（１．Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆＰｒｏｃｅｓｓ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ，Ｚｈｅｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ ３１００２７，Ｃｈｉｎａ；
２．Ｚｈｅｊｉａｎｇ Ｙｕｑｕａｎ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｈｕｚｈｏｕ ３１３０２３，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ　Ｂａｓｉｎｇ ｏｎ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ａｎｄ ｆｏｒｍｓ ｏｆ ｔｈｅ ｈｙｄｒｏｃｒａｃｋｅｒ ｈｅａｔ ｅｘｃｈａｎｇｅｒ’ｓ ｆａｉｌｕｒｅｓ，ｔｈｅ
ｆａｉｌｕｒｅ ｂｅｈａｖｉｏｒｓ ｗｅｒｅ ｄｉｖｉｄｅｄ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｆａｉｌｕｒｅ，ｔｈｅ ｃｒｙｓｔａｌ ｓｃａｌｉｎｇ ｆａｉｌｕｒｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｅａｌ ｌｅａｋａｇｅ ｆａｉｌｕｒｅ，
ａｎｄ ｔｈｅｓｅ ｓｐｅｃｉａｌ ｆａｉｌｕｒｅ ｆｏｒｍｓ ｗｅｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ｔｏ ｐｒｏｐｏｓｅ ｔｈｅｉｒ ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ ｓｏ ｔｈａｔ ｔｈｅ ａｃｔｕａｌ ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ
ｃａｎ ｂｅ ｂｅｎｅｆｉｔｅｄ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ?。瑁洌颍铮悖颍幔悖耄澹?ｈｅａｔ ｅｘｃｈａｎｇｅｒ，ｆａｉｌｕｒｅ ｂｅｈａｖｉｏｒ，

ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ
　　（上接第１０ 頁(yè)）
Ｒｉｓｋ ＡｎａＩｙｓｉｓ ｏｆ ＣｙｃＩｏｈｅｘａｎｏｎｅ Ｏｘｉｍｅ Ｒｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ
Ｒｅａｃｔｏｒｓ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｆｕｚｚｙ ＦＭＥＡ
ＧＵＯ Ｆａｎ，ＹＵ Ｘｉａｏ-ｃｈｕｎ，ＹＵＡＮ Ｄｏｎｇ-ｍｉｎｇ
（Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌ ａｎｄ Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｎａｎｊｉｎｇ ２１１８１６，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ?。裕瑁颍澹?ｓｔａｇｅ ｃｏｎｓｅｃｕｔｉｖｅ ｒｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｒｅａｃｔｏｒ ｉｓ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｄｅｖｉｃｅ ｆｏｒ ｃｙｃｌｏｈｅｘａｎｏｎｅ ｏｘｉｍｅ’ｓ Ｂｅｃｋｍａｎｎ
ｒｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｒｅａｃｔｉｏｎ．Ａｉｍｉｎｇ ａｔ ｔｈｅ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｎ ｔｈｅ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ，ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｆａｉｌｕｒｅ
ｍｏｄｅ ａｎｄ ｅｆｆｅｃｔ ａｎａｌｙｓｉｓ （ＦＭＥＡ）ｗａｓ ａｐｐｌｉｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｒｅａｃｔｏｒ ｆａｉｌｕｒｅ ａｎａｌｙｓｉｓ，ｂｕｔ ｉｔｓ ｌｏｗ ａｃｃｕｒａｃｙ ｅｘｉｓｔｓ．Ｔｈｅ
ｆｕｚｚｙ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｗａｓ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｍｏｄｅｌｉｎｇ ａｎａｌｙｓｉｓ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ｔｈｅ ａｎａｌｙｔｉｃ ｈｉｅｒａｒｃｈｙ
ｐｒｏｃｅｓｓ （ＡＨＰ）ｔｏ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅ ｂｏｔｈ ｗｅｉｇｈｔ ｖｅｃｔｏｒ ａｎｄ ｒｉｓｋ ｌｅｖｅｌ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｉｓ ｆｕｚｚｙ ＦＭＥＡ
ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｍｅｔｈｏｄ ｃａｎ ｍａｋｅ ｔｈｅ ｓａｆｅｔｙ ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｒｅａｃｔｏｒ ｍｏｒｅ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ?。颍澹幔颍颍幔睿纾澹恚澹睿?ｒｅａｃｔｏｒ，ｃｙｃｌｏｈｅｘａｎｏｎｅ ｏｘｉｍｅ，ＦＭＥＡ，ｆｕｚｚｙ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ，ｒｉｓｋ ａ-
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ｎａｌｙｓｉｓ
廣告索引
彩色
ＳＥＷ-精密機(jī)械（天津）有限公司（封面）
浙江恒齒傳動(dòng)機(jī)械有限公司（封二）
蘭州蘭石重工有限公司（封三）
博能傳動(dòng)（蘇州）有限公司（封底）
浙江豐利粉碎設(shè)備有限公司（彩插１）
天華化工機(jī)械及自動(dòng)化研究設(shè)計(jì)院有限公司（彩
插２ ／３）
　　干燥工程技術(shù)及裝備（彩插４）
　　電化學(xué)設(shè)備及工程（彩插５）
　　塑料配混擠出技術(shù)及裝備（彩插６）
　　廢熱鍋爐及余熱回收裝置（彩插７）
　　迷宮壓縮機(jī)及壓縮機(jī)氣量調(diào)節(jié)系統(tǒng)（彩插８）
　　長(zhǎng)輸管線防腐保溫工程技術(shù)及裝備（彩插９）
　　在線色譜及分析儀表成套裝置（彩插１０）
　　放射性檢測(cè)儀表及技術(shù)服務(wù)（彩插１ １）
　　化學(xué)工業(yè)設(shè)備質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心（彩插１２ ／
１３）
浙江東甌過(guò)濾機(jī)制造有限公司（彩插１４）
上海卓旋化工科技有限公司（彩插１５）
浙江久立特材科技股份有限公司（彩插１６）
單色
浙江力普粉碎設(shè)備有限公司（單插１）
江陰市長(zhǎng)江鋼管有限公司（單插２）
常州市佳友干燥設(shè)備有限公司（單插３）
上海迅昌化工裝備技術(shù)研究所（單插４）
廣州市東山南方密封件有限公司（單插５）
上海申銀機(jī)械（集團(tuán)）有限公司（單插６）
第 ４２ 卷　第 １ 期　　　　　　　　　　　化　工　機(jī)　械　　　　　　　　　　　　 １５

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