導(dǎo)航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 機(jī)械安全論文>>正文

篦冷機(jī)液壓管路問題分析及改造措施

文檔作者：王安偉文檔來源：唐山冀東啟新水泥有限責(zé)任公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年12月15日
下載地址：點(diǎn)擊這里	文件大小： 2.35 MB 共2頁	文檔格式： PDF	下載點(diǎn)數(shù)： 1 點(diǎn)（VIP免費(fèi)）

全屏查看

內(nèi)容預(yù)覽 [文件共2頁]

本文件共2頁，如需編輯使用，請(qǐng)下載。

注：預(yù)覽效果可能會(huì)出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大小：2.35 MB 共2頁文件格式：PDF 下載點(diǎn)數(shù)：1 點(diǎn)（VIP會(huì)員免費(fèi)）

下一篇： JA31-160T沖床安全控制系統(tǒng)的改造

上一篇：柴油加氫裝置精制柴油泵的改造措施

文本預(yù)覽

僅提取頁面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

工藝裝備■ 王安偉：篦冷機(jī)液壓管路問題分析及改造措施
中圖分類號(hào):TQ172.6 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):1007-0389(2018)01-54-02【D0 1 】10.13697/j.cnki.32-1449/tu.2018.01.023
篦冷機(jī)液壓管路問題分析及改造措施
王安偉(唐山冀東啟新水泥有限責(zé)任公司，河北唐山〇63〇〇〇)
于中50 mm鋼管所能承受的拉力（P=6 185 kg) ，但
1 存在的問題
我公司篦冷機(jī)液壓系統(tǒng)主供油管道為0 5 0 mm
的無縫鋼管，大部分液壓輸送管道鋪設(shè)在篦冷機(jī)風(fēng)
室內(nèi)部;篦冷機(jī)風(fēng)室內(nèi)的輸送管道通過三通、變徑或
軟管等與液壓缸相連;管道接口主要采用焊接方式。
從2010年11月底投產(chǎn)以來，篦冷機(jī)主供油管道
與三通焊接處漏油共計(jì)11次;三通與變徑及接頭焊
接處漏油共計(jì)10次;主供油管道裂紋導(dǎo)致漏油共計(jì)
2 次，每次都浪費(fèi)大量液壓油。
由于我公司的液壓系統(tǒng)采用管道內(nèi)置于風(fēng)室，
每次查找漏油點(diǎn)時(shí)都要對(duì)風(fēng)室逐一檢查、排除，并且
檢查及處理漏油點(diǎn)時(shí)都要減負(fù)荷運(yùn)行，處理漏點(diǎn)時(shí)
還必須停止該風(fēng)室供風(fēng)，其他三列在沒有供風(fēng)的情
況下運(yùn)行導(dǎo)致驅(qū)動(dòng)及密封部分磨損加快、篦床漏料、
系統(tǒng)油壓高、高溫段零部件使用壽命縮短等現(xiàn)象。
風(fēng)室內(nèi)部若有漏油點(diǎn)不宜檢查，易造成潤滑油
浪費(fèi)，另外在風(fēng)室內(nèi)部處理漏油點(diǎn)會(huì)因?yàn)榄h(huán)境條件
差易造成油品污染，進(jìn)而造成液壓系統(tǒng)元件損壞。
風(fēng)室內(nèi)部漏油一方面會(huì)造成篦縫堵塞，影響熟料快
速冷卻;另一方面若風(fēng)室內(nèi)部漏料極易造成火災(zāi)事
故(某公司曾出現(xiàn)過火災(zāi)事故)。
2 原因分析與改進(jìn)
2 . 1 原材料分析
我公司液壓油管現(xiàn)使用0 5 0 mmx5.5 mm熱軋
無縫鋼管，平時(shí)系統(tǒng)工作壓力15~18 MPa，偶爾達(dá)到
21 MPa (小于 25 MPa) 。而根據(jù) JB 827—66, JB/
Z 95一67 分析和計(jì)算，0 5 0 mmx5.5 mm 和0 4 2 mmX
5 mm鋼管在強(qiáng)度和流量方面均滿足使用要求。由
于鋼管焊接所用母材強(qiáng)度一般高于本材強(qiáng)度，對(duì)于
鋼管用于輸送流體情況下，焊接強(qiáng)度可以用拉應(yīng)力
強(qiáng)度來校核。如果本材強(qiáng)度滿足要求，一般焊接強(qiáng)
度也滿足使用要求。缸體焊接連接計(jì)算，鋼管焊接
強(qiáng)度可以借用，對(duì)于鋼管對(duì)焊焊接忒。
目前，所用焊絲規(guī)格:2.511111^100〇1111]1，牌號(hào)：
THT50-6，型號(hào):ER50-6，力學(xué)性能參數(shù):抗拉強(qiáng)度
crb=500 MPa。安全系數(shù) n= 3 ~ 4，取 71=4。$ 4 2 mm 鋼
管所能承受的拉力(P=5 085 kg)在絕對(duì)數(shù)值上要低
是，在于實(shí)際所受拉力的比值上（安全系數(shù)） ， O
42 mm 鋼管為 P/PF3.01,050 mm 鋼管為 P/A =2.34,
也就是說0 4 2 mm鋼管的安全系數(shù)更高一些(當(dāng)然，
總的安全系數(shù)還應(yīng)該包含前面的/^=4,實(shí)際安全系
_ 該分別為私=12.01和n50=9.36)。
另外$ 4 2 mm鋼管及以下都是冷乳管，而$
50 mm鋼管是熱軋管，其化學(xué)性能及軋制缺陷比冷
軋的差一些。根據(jù)現(xiàn)場使用情況和分析計(jì)算我們決
定將0 5 0 mmx5.5 mm熱乳無縫鋼管改為O 42mmX
5 mm冷軋無縫鋼管。
2 . 2 現(xiàn)場管般析與措施
現(xiàn)場管路漏油大多數(shù)發(fā)生在三通和彎頭處，對(duì)
于直管焊接一般沒有出現(xiàn)滲油。通過分析可知，在
三通和彎頭處，由于管路走向變化、通徑變化等使得
壓力由層流變?yōu)槲闪?。為了減少此問題的發(fā)生，將
三通和彎頭適當(dāng)加長，并將比例閥塊出口的鋼管改
為耐溫耐壓膠管，減小其沖擊和換向振動(dòng)。
3 改造過程
3 . 1 改造前準(zhǔn)備
( 1 ) 據(jù)系統(tǒng)圖、配管圖熟識(shí)液壓與控制工藝作
用，核實(shí)位置，檢查工器具及材料是否合適。
( 2 ) 鋼管進(jìn)行酸洗、中和、鈍化、封口等。
3 . 2 改造要求
( 1 ) 油管道打坡口、全部采用氬弧焊接， 一道焊
口分三次焊接，減小焊后應(yīng)力集中，焊縫要凸起超過
管道、接頭等焊接部位的高度。焊接完成后要用干
燥的壓縮空氣吹掃干凈并自然冷卻。
( 2 ) 泵站出口加8 根軟管以減少?zèng)_擊、振動(dòng)等。
( 3 ) 現(xiàn)場盡量走直管(盡量用標(biāo)準(zhǔn)長度的，便于
通用）,少用彎頭、彎管，多用支架、管夾子;管路中不
使用沖壓彎頭，使用管道煨彎(液壓鍛彎機(jī)冷彎）。
彎曲角度符合規(guī)范。
( 4 ) 管道中三通不再使用沖壓彎頭，而采用機(jī)
加工型的異徑三通，以增加三通的耐壓能力。
( 5 ) 篦冷機(jī)風(fēng)室內(nèi)，液壓管路最末端處的U型
彎管，采用無縫鋼管直接彎制。
( 6 ) 整個(gè)液壓管路的最低點(diǎn)，每根油管安裝一
本鉍立與― 年第1期
王安偉：篦冷機(jī)液壓管路問題分析及改造措施工藝裝備■
個(gè)泄壓閥門，以便檢修、維護(hù)。
( 7 ) 管路進(jìn)行沖洗和打壓符合要求后進(jìn)行回
裝，仔細(xì)檢查各接頭、密封是否有損壞，發(fā)現(xiàn)問題及
時(shí)解決。以上均無問題后對(duì)管路涂防銹漆。
4 改造效果
改造后幾年中，僅發(fā)生過一次主管路三通滲油
現(xiàn)象，由于我們的油管是標(biāo)準(zhǔn)長度的，所以直接在風(fēng)
室外更換一根標(biāo)準(zhǔn)油管就行了，不需要在運(yùn)行時(shí)焊
接。此次改造降低了工人的維修工作量、減少了油
品的損失、避免意外事故的發(fā)生(火災(zāi))和為此減產(chǎn)
而帶來的損失。
參考文獻(xiàn)
[1] 成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2007.
[2 ] 陳啟松. 液壓傳動(dòng)與控制技術(shù)[M].上海:上?？茖W(xué)技術(shù)出
版社,2009.
[3] 王益群.液壓工程師技術(shù)手冊(cè)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社，
2009.
(編輯: 于歡)（收稿日期:2017-11-18}
(上接第50頁）
善了煤粉的燃燒效果，煤粉燃燒充分，同時(shí)避免長
焰燃燒，火焰集中溫度高，減少了煤灰的集中沉落。
(2) 結(jié)合均化庫位與入窯料量的關(guān)系,將生料
磨的峰值電停磨時(shí)間延長，停磨時(shí)間由原先的8:
00~11:00,16:00~21:00 改變?yōu)?6:00~11:00,16:
00~22:0 0，停磨時(shí)間延長3 h，均化庫位最高由之前
的28~35 m降到23~28 m之間，這樣首先給質(zhì)量配
料帶來了方便，調(diào)整配料后窯上見效快;其次避免了
磨機(jī)谷值電生產(chǎn)時(shí)高庫位帶來的人窯波動(dòng)。中控窯
操作上控制人窯斗提電流穩(wěn)定進(jìn)而控制人窯量的穩(wěn)
定。
(3) 操作上通過兩步走，由于窯圈位置在21~
25 m處，只調(diào)整燃燒器偏上控制很難燒掉圈體。第
一步通過減產(chǎn)至220 t/h,固定間隔時(shí)間調(diào)整高溫風(fēng)
機(jī)拉風(fēng)、分解爐溫度、三次風(fēng)閘板，一次風(fēng)壓等控制
火焰長短,冷熱交替使厚圈松動(dòng)。第二步采取短焰
煅燒，將燃燒器軸流風(fēng)壓由正常的60 kPa降至
50 kPa,旋風(fēng)風(fēng)壓由正常的28 kPa提高至42 kPa，三
次風(fēng)閘板開度由正常的4 5 % 開大至5 5 % , 目的是縮
短火焰,讓厚圈處溫度降低以至垮掉。具體操作控
制參數(shù)表3。
表3 燃燒器控制參數(shù)
燃燒器位置高溫風(fēng)機(jī)分解爐溫度三次風(fēng)閘板一次風(fēng)壓~~
mm Hz T! % kPa
冷態(tài) -400 +1 850 60 軸 50 旋 34
熱態(tài) +400 -1 880_________40 軸 60 旋 26
(4)提高入窯物料的和SM，使熟料的易燒
性變差，物料耐火,對(duì)圈提起到一定沖刷作用。
通過以上調(diào)整后6 月1 2 日白班開始，21~25m
圈體厚度逐漸變薄，中班開始垮落，至6 月1 3 日0:
00,21~25m處厚圈已完全掉光。
4 結(jié)語
此次結(jié)圈的主要原因?yàn)槊悍圪|(zhì)量的變化導(dǎo)致的
典型的“煤粉圈”,火焰長，煤灰的集中沉落，加上配
料的變化及人窯物料量的不穩(wěn)定，導(dǎo)致液相的提前
出現(xiàn)及液相量的增多，結(jié)果由厚窯皮形成厚圈。這
其中因煤粉變化形成的后結(jié)圈，單獨(dú)通過上抬燃燒
器端面是無法燒到圈體的，因?yàn)榫嚯x遠(yuǎn)。只能通過
冷熱交替使圈體松動(dòng)，然后將火焰收短突然降低圈
體處溫度,再輔以易燒性差的物料沖刷，才能成功的
將厚圈處理掉。
(編輯: 于歡)（收稿日期= 2017-11-02}
下期要目
立磨粉磨鋼渣用助磨劑的研究與應(yīng)用......................................................... 劉立功
微膨賬低熱娃酸鹽水泥的生產(chǎn)研究......................................................... 程海平，等
機(jī)欽冶煉尾渣用于混凝土摻合料研究........................................................... 錢強(qiáng)
中歐美標(biāo)鋼筋混凝土梁設(shè)計(jì)對(duì)比分析......................................................... 祝振興
淺談回轉(zhuǎn)窯筒體周長和圓度要求及測量方法* .............................................. 陳黎東，等
本鉍年第1期
- 5 5 -

網(wǎng)友評(píng)論 more

機(jī)械安全論文最新內(nèi)容

03-05