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動(dòng)態(tài)模擬在乙苯裝置安全排放分析中的應(yīng)用

文檔作者：楊照文檔來(lái)源：中國(guó)石化工程建設(shè)公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年01月07日
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· 884·
石 油 化 工
PETR0CHEMICAL TECHN0L0GY 2011年第40卷第8期
動(dòng)態(tài)模擬在乙苯裝置安全排放分析中的應(yīng)用
楊 照
(中國(guó)石化工程建設(shè)公司，北京100101)
[摘要]針對(duì)650 kt／a乙苯裝置苯塔系統(tǒng)，采用Aspen Dynamic模擬軟件對(duì)事故工況進(jìn)行安全排放分析。模擬結(jié)果表明，停冷卻
負(fù)荷工況為最大排放工況，最大排放量260 t／h，相比常規(guī)方法所得最大排放量350 t／h降低近30％ ；由于傳熱溫差的變化導(dǎo)致再
沸器加熱負(fù)荷的變化對(duì)最大排放量有顯著影響；超壓聯(lián)鎖措施的有效性得到驗(yàn)證，適宜的聯(lián)鎖設(shè)定值為0 9 MPa；兩臺(tái)安全閥并
聯(lián)，通過(guò)設(shè)置不同定壓實(shí)現(xiàn)安全閥分級(jí)排放，可進(jìn)一步降低總排放量至235 t／h。
[關(guān)鍵詞]動(dòng)態(tài)模擬；Aspen Dynamic軟件；安全排放；乙苯裝置；苯塔系統(tǒng)
[文章編號(hào)]1000—8144(2011)08—0884—05 f中圖分類號(hào)]TQ 086 [文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼]A
Application of Dynamic Simulation to Analysis of Safety Relief of
Ethylbenzene Installation
Yang Zhao
(Engineering Incorporation，SINOPEC，Beijing 100101，China)
[Abstract]Dynamic simulation was applied to safety relief analysis of benzene column system in
design of 650 kt／a ethylbenzene plant with Aspen Dynamic software．Results showed that the loss of
cooling duty was the worst—case of the relief scenario with the maximum relief rate of 260 t／h，which
was about 30％ less than 350 t／h obtained by general estimating method，whereas the change of
reboiler duty induced by variation of temperature difference during relief affected the relief rate
significantly．By dynamic analysis，the effectiveness of pressure trip was verified and the proper trip
pressure was estimated as 0．9 M Pa．It was also verified that the m aximum relief rate could be further
reduced to 235 t／h by installing two safety valves with different set pressure individually．
[Keywords]dynamic simulation；Aspen Dynamic software；safe relief；ethylbenzene installation：
benzene column
火炬系統(tǒng)是石油化工裝置重要的安全措施之
一
， 隨著石化裝置的大型化，為達(dá)到安全性與經(jīng)濟(jì)
性的統(tǒng)一，對(duì)火炬系統(tǒng)設(shè)計(jì)水平的要求日益提高。
安全排放分析是火炬系統(tǒng)設(shè)計(jì)中的重要環(huán)節(jié)，當(dāng)前
研究的主要任務(wù)：一是準(zhǔn)確識(shí)別最大排放工況并確
定排放量，二是對(duì)安全保護(hù)及減排措施的有效性進(jìn)
行定量化分析。
乙苯是重要的基本有機(jī)化工原料，由于國(guó)內(nèi)苯
乙烯及環(huán)氧丙烷聯(lián)產(chǎn)苯乙烯裝置規(guī)模的擴(kuò)大，國(guó)產(chǎn)
化乙苯裝置生產(chǎn)能力迅速提高，典型規(guī)模由10年前
的90 kt／a逐步提高到200 kt／a，最新國(guó)產(chǎn)化裝置則
進(jìn)一步提高到650 kt／a。隨著裝置大型化，安全排
放分析的重要性愈顯突出。
設(shè)計(jì)過(guò)程中的安全排放分析，通常采用美國(guó)石油
學(xué)會(huì)(API)的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)(如API RP 521 )。但該標(biāo)
準(zhǔn)對(duì)排放量的計(jì)算僅是基于正常操作條件的估算，不
僅與事故狀態(tài)可能存在較大偏離，而且對(duì)復(fù)雜工況僅
給出指導(dǎo)性原則，難以定量化處理。有研究表明按常
規(guī)方法所得排放量通常偏高30％ ～100％ 。
化工動(dòng)態(tài)模擬可在嚴(yán)格物性計(jì)算的基礎(chǔ)上獲
得系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特征，特別適用于安全排放過(guò)程的定
[收稿日期]2011-04—02；[修改稿日期]201l一05一¨。
[作者簡(jiǎn)介]楊照(】969一)，男，北京市人，博士，高級(jí)工程師，電話
010—84876903，電郵yangz sei@sinopec．com。
～技術(shù)業(yè)工一
第8期 楊照．動(dòng)態(tài)模擬在乙苯裝置安全排放分析中的應(yīng)用
量化研究，在國(guó)外已成為工程設(shè)計(jì)中進(jìn)行事故工況
分析與火炬系統(tǒng)研究的重要手段 。 ，在國(guó)內(nèi)工程
設(shè)計(jì)領(lǐng)域中的應(yīng)用也得到逐步推廣 。
本工作針對(duì)首套650 kt／a乙苯裝置國(guó)產(chǎn)化設(shè)
計(jì)，采用Aspen Dynamic模擬軟件對(duì)乙苯裝置的最
大排放源(即苯塔系統(tǒng))進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬分析，以達(dá)到
確定最大排放工況及排放量、驗(yàn)證超壓聯(lián)鎖保護(hù)和
安全閥分級(jí)排放措施有效性的目的，為大型化乙苯
裝置的火炬系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供依據(jù)。
l 工藝簡(jiǎn)述
以分離苯和乙苯為目的的苯塔系統(tǒng)是乙苯裝
置最大的事故排放源，決定了裝置的最大排放量，
為此對(duì)該塔進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬。
苯塔系統(tǒng)見圖1，來(lái)自烷基化反應(yīng)、烷基轉(zhuǎn)移反
應(yīng)的多股物流及原料苯進(jìn)入苯塔，在塔內(nèi)苯大部分
經(jīng)塔頂回流罐以液相形式采出，少量苯以氣相形式
送至脫非芳塔；塔釜中的乙苯送至后續(xù)工段進(jìn)一步
分離。苯塔正常操作壓力0．74 MPa；塔釜再沸器采
用4．2 MPa蒸汽加熱并通過(guò)塔中靈敏板串級(jí)控制；
塔頂設(shè)置安全閥，定壓1．0 MPa；塔內(nèi)設(shè)置壓力聯(lián)
鎖，超壓時(shí)切斷加熱蒸汽以保護(hù)塔設(shè)備安全。
由于塔釜溫度較高，采用4．2 MPa蒸汽加熱時(shí)
再沸器平均傳熱溫差僅為8～10 oC。在事故工況中
塔內(nèi)壓力的變化可通過(guò)改變?cè)俜衅鞯膫鳠釡夭?，?duì)
再沸器的負(fù)荷產(chǎn)生影響，進(jìn)而影響苯塔系統(tǒng)排放過(guò)
程的動(dòng)態(tài)特征。這一現(xiàn)象只有通過(guò)動(dòng)態(tài)模擬的嚴(yán)
格計(jì)算才可比較準(zhǔn)確地量化反映。
2 動(dòng)態(tài)模型的建立
圖l 苯塔系統(tǒng)的示意圖
Fig．1 Schematic diagram of the benzene column system
化工過(guò)程基本單元的數(shù)學(xué)模型主要由質(zhì)量平
衡、能量平衡、相平衡、傳遞和物性等方程組成。動(dòng)
態(tài)模型與穩(wěn)態(tài)模型的主要區(qū)別在于：在動(dòng)態(tài)模型
中，質(zhì)量平衡與能量平衡方程中考慮系統(tǒng)內(nèi)質(zhì)量與
能量的累計(jì)，在數(shù)學(xué)上采用相對(duì)時(shí)間的一階常微分
方程組代替穩(wěn)態(tài)模型的非線性代數(shù)方程組，而相平
衡、傳遞和物性方程則與穩(wěn)態(tài)模型一致。
由于動(dòng)態(tài)模型求解更加困難，因此一般先采用
穩(wěn)態(tài)模型計(jì)算生成初值，再在動(dòng)態(tài)軟件中對(duì)模型調(diào)
整后進(jìn)行計(jì)算，具體過(guò)程為：
(1)采用Aspen Plus軟件建立穩(wěn)態(tài)計(jì)算模型，
使操作溫度、壓力、進(jìn)料、分離要求等參數(shù)與設(shè)計(jì)要
求一致，確保物性計(jì)算的嚴(yán)格準(zhǔn)確。
(2)穩(wěn)態(tài)模型中添加必要的動(dòng)態(tài)參數(shù)：塔徑及
塔板液層高度、塔釜尺寸及液位、回流罐尺寸及液
位、換熱器參數(shù)等。以上數(shù)值與實(shí)際一致，生成動(dòng)
態(tài)模擬初值文件。
(3)動(dòng)態(tài)模擬中再沸器模型至關(guān)重要，本研究
采用更接近實(shí)際的傳熱系數(shù)模型：
Q=UA( 一 )
式中，Q為傳熱負(fù)荷；U為總傳熱系數(shù)；A為傳熱面
積，計(jì)算中UA為定值，其大小根據(jù)穩(wěn)態(tài)計(jì)算結(jié)果反
石 油 化 工
PETR0CHEMICAL TECHN0L0GY 2011年第40卷
推確定； 為加熱蒸汽在操作壓力下的飽和溫度，
計(jì)算中為定值；7'l為工藝側(cè)溫度，隨操作狀態(tài)而相
應(yīng)變化。上述模型能較準(zhǔn)確反映工藝側(cè)因壓力、組
成變化對(duì)再沸器傳熱負(fù)荷的影響。
(4)初值文件導(dǎo)入Aspen Dynamic模擬軟件進(jìn)
行動(dòng)態(tài)計(jì)算。
動(dòng)態(tài)模型計(jì)算中還需增加動(dòng)態(tài)計(jì)算特有模塊，
安全閥：選取通用式安全閥模型，輸入定壓、喉孔直
徑、開啟特性等參數(shù)；控制回路：液位、壓力、流量
等，與實(shí)際控制方案一致；任務(wù)模塊：用以模擬事故
工況及聯(lián)鎖動(dòng)作，如停冷卻負(fù)荷、回流故障、切斷蒸
汽等。
采用上述方法構(gòu)建苯塔系統(tǒng)動(dòng)態(tài)模型，對(duì)事故
工況的動(dòng)態(tài)過(guò)程進(jìn)行分析。
3 結(jié)果與討論
3．1 最大排放工況的確定
3．1．1 最大排放工況的初選
根據(jù)文獻(xiàn)[1]的報(bào)道，按停冷卻負(fù)荷、回流故
障、調(diào)節(jié)閥故障、火災(zāi)和換熱管破裂等工況對(duì)苯塔
系統(tǒng)的排放量進(jìn)行估算，初步確定停冷卻負(fù)荷或回
流故障為可能的最大排放工況，所需排放量為塔頂
冷凝器人口氣量，為350 t／h，而其他工況排放量很
小，可以忽略。
如按350 t／h的排放量計(jì)算，苯塔需要設(shè)置3臺(tái)
大口徑安全閥并聯(lián)使用。
3．1．2 停冷卻負(fù)荷工況的動(dòng)態(tài)模擬
圖2和圖3為停冷卻負(fù)荷工況的動(dòng)態(tài)模擬結(jié)
果。該工況模擬時(shí)主要假設(shè)如下：(1)冷卻負(fù)荷瞬
時(shí)停止；(2)加熱蒸汽溫度不變；(3)塔進(jìn)料量不變。
因?qū)嶋H過(guò)程中冷卻負(fù)荷會(huì)逐步降低，超壓時(shí)靈敏板
溫度串級(jí)控制會(huì)關(guān)小高壓蒸汽控制閥的開度，使再
沸器的加熱負(fù)荷降低，因此根據(jù)上述假設(shè)進(jìn)行動(dòng)態(tài)
模擬所得排放量應(yīng)高于實(shí)際過(guò)程的排放量，上述假
設(shè)在工程設(shè)計(jì)中是可以接受的。
由圖2可見，最大排放量約260 t／h，較按文獻(xiàn)
[1]報(bào)道的方法估算的350 t／h最大排放量降低約
30％ ；從冷卻負(fù)荷停止到開始排放的時(shí)間間隔約
3．5 rain；塔頂溫度與壓力成正相關(guān)，始終隨壓力的
升高而升高。由圖3可見，塔釜溫度與壓力成非線
性變化，初始階段壓力影響占主導(dǎo)，塔釜溫度隨壓
力的升高而上升，并導(dǎo)致再沸器傳熱溫差減小、加
熱負(fù)荷降低；隨再沸器的加熱負(fù)荷進(jìn)一步降低，過(guò)
多輕組分進(jìn)入塔釜導(dǎo)致塔釜溫度到達(dá)高點(diǎn)后開始
降低，加熱負(fù)荷到達(dá)低點(diǎn)后開始增大。
●
著
耋
圖2 停冷卻負(fù)荷_[況安全排放f}}f線
Fig．2 Relieving dynamic curves in loss of cooling duty
圖3 停冷卻負(fù)荷1=況塔釜溫度及冉沸器的加熱負(fù)苘 線
Fig．3 Dynamic curves of the bottom temperature and
the reboiler heating duty in loss of cooling duty
由于動(dòng)態(tài)模擬可準(zhǔn)確反映再沸器的加熱負(fù)荷
隨壓力、組成的變化關(guān)系，上述動(dòng)態(tài)模擬所得260
t，／h排放量明顯小于傳統(tǒng)方法估算的350 t／h，這是
傳統(tǒng)方法難以準(zhǔn)確預(yù)測(cè)的。
3．1．3 回流故障工況的動(dòng)態(tài)模擬
圖4為回流故障工況的動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果。
圖4 回流故障工況塔壓與加熱負(fù)荷曲線
Fig．4 Dynamic curves of the column pressure and
the heating duty in reflux failure．
模擬結(jié)果顯示，回流故障工況不會(huì)造成安全閥
：2 ∞ ∞
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第8期 楊照．動(dòng)態(tài)模擬在乙苯裝置安全排放分析中的應(yīng)用 ·887·
排放。原因?yàn)椋?1)回流停止導(dǎo)致塔內(nèi)輕組分存量
減少、塔內(nèi)溫度迅速升高，如4 min時(shí)塔頂溫度升高
約30℃ ；(2)塔內(nèi)溫度升高導(dǎo)致再沸器傳熱溫差減
小、加熱負(fù)荷快速降低，由此限制了壓力進(jìn)一步升
高，壓力短暫升高后即開始下降，始終未達(dá)到排放
壓力?；亓鞴收瞎r常規(guī)分析的結(jié)果為安全閥排
放，與動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果的結(jié)論相悖，動(dòng)態(tài)模擬更真實(shí)
地反映了事故工況中系統(tǒng)狀態(tài)的變化。
上述動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果表明，停冷卻負(fù)荷工況為苯
塔系統(tǒng)最大排放工況，最大排放量為260 t／h。在此
條件下，苯塔系統(tǒng)設(shè)計(jì)中可采用兩臺(tái)安全閥并聯(lián)
操作。
3．2 超壓聯(lián)鎖設(shè)定值的確定
超壓聯(lián)鎖是苯塔系統(tǒng)的安全措施之一，即通過(guò)
超壓聯(lián)鎖動(dòng)作切斷再沸器加熱蒸汽以保障塔設(shè)備
的安全。超壓聯(lián)鎖的難點(diǎn)是確定超壓聯(lián)鎖的設(shè)定
值，如取值偏低時(shí)則超壓聯(lián)鎖易頻繁動(dòng)作、干擾生
產(chǎn)，取值偏高時(shí)則難起到保護(hù)作用。經(jīng)試算確認(rèn)
0．9 MPa為比較合理的超壓聯(lián)鎖設(shè)定值。在此設(shè)定
值下，停冷卻負(fù)荷工況時(shí)超壓聯(lián)鎖的動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果
見圖5
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圖5 停冷卻負(fù)荷工況時(shí)超壓聯(lián)鎖的動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果
Fig．5 Dynamic simulation of the overpressure interlocking in
loss of cooling duty．
Condition：pressure relief valve was at 0．9 M Pa．
從圖5可見，停冷卻負(fù)荷事故發(fā)生后約2．5 min
超壓聯(lián)鎖動(dòng)作切斷苯塔再沸器的加熱蒸汽，此后壓
力得到有效控制，緩慢升高到0．98 MPa后開始下
降，始終未達(dá)到1．0 MPa的安全閥定壓。上述結(jié)果
一方面證明超壓聯(lián)鎖方案的有效性；另一方面驗(yàn)證
了超壓聯(lián)鎖設(shè)定值(0．9 MPa)較為合理，更高取值
將造成安全閥動(dòng)作。
3．3 安全閥分級(jí)排放效果
苯塔系統(tǒng)在260 t／h排放量下仍需兩臺(tái)安全閥
并聯(lián)使用，如兩臺(tái)安全閥采取設(shè)置不同定壓的分級(jí)
排放方案，可進(jìn)一步降低最大排放量。
將兩臺(tái)安全閥定壓分別設(shè)為1．00，1．10 MPa，
單臺(tái)排放量均為130 t／h，停冷卻負(fù)荷工況下兩臺(tái)安
全閥分級(jí)排放動(dòng)態(tài)曲線見圖6。由圖6可見，兩臺(tái)
安全閥分別在停冷卻負(fù)荷后約3．5，5 rain動(dòng)作；疊
加后最大排放量進(jìn)一步降低至235 t／h，較常規(guī)方法
所得350 t／h排放量減少約35％ ；設(shè)備最大超壓
15％ ，滿足最大超壓16％的規(guī)范要求。
分級(jí)排放情況下排放量降低的主要原因是由
于更高的超壓導(dǎo)致再沸器的加熱負(fù)荷進(jìn)一步降低，
導(dǎo)致排放量也隨之減少。
4 -．
三
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圖6 停冷卻負(fù)荷工況下兩臺(tái)安全閥分級(jí)排放動(dòng)態(tài)曲線
Fig．6 Dynamic relieving curves for tWO pressure relief valves under
different set pressure in loss of cooling duty．
3．4 工程設(shè)計(jì)方案
通過(guò)上述動(dòng)態(tài)模擬研究，苯塔系統(tǒng)的最大排放
量確定為停冷卻負(fù)荷工況的260 t／h，采用兩臺(tái)安全
閥并聯(lián)操作并設(shè)置不同的定壓，超壓聯(lián)鎖的設(shè)定值
為0．9 MPa；考慮規(guī)范中雙安全閥并聯(lián)時(shí)定壓相差
不宜超過(guò)5％ 的要求，定壓分別設(shè)為1．O0，1．05
MPa；考慮裝置本身15％ 的設(shè)計(jì)余量，安全閥選型
條件為正常排量130 t／h、額定排量150 t／h，乙苯裝
置內(nèi)火炬總管則按300 t／h排量設(shè)計(jì)。
與常規(guī)方法相比，最大安全排量由350 t／h降
低到260 t／h，大口徑安全閥數(shù)量由3臺(tái)減少到2
臺(tái)，火炬總管直徑由900 mm降低到750 mlTl。苯塔
系統(tǒng)動(dòng)態(tài)模擬的結(jié)果為乙苯裝置大型化后火炬系
統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)創(chuàng)造了有利條件。
動(dòng)態(tài)模擬方法不僅提高了大型化后裝置建設(shè)
的經(jīng)濟(jì)性，也為保證安全措施的有效性提供了有力
技術(shù)支撐。
4 結(jié)論
(1)針對(duì)650 kt／a乙苯裝置苯塔系統(tǒng)，采用動(dòng)
如 ∞ ∞
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· 888 ·
石 油 化 工
PETROCHEMICAL TECHNOL0GY 2011年第4O卷
態(tài)模擬方法分析事故工況，確定了最大排放工況及
其安全排放量，驗(yàn)證了超壓聯(lián)鎖措施的有效性并得
到適宜的超壓聯(lián)鎖設(shè)定值，為大型乙苯裝置的火炬
系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供了有利依據(jù)。
(2)苯塔系統(tǒng)停冷卻負(fù)荷工況為最大排放事故
工況，最大排放量為260 t／h，較常規(guī)方法所得
350 t／，h排放量降低約30％。
(3)超壓聯(lián)鎖措施可有效避免安全閥排放，適
宜的超壓聯(lián)鎖設(shè)定值為0．9 MPa。
(4)采用兩臺(tái)安全閥并聯(lián)操作并設(shè)置不同定壓
的分級(jí)排放措施，可進(jìn)一步降低最大排放量至
235 t／h。
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(編輯李治泉)
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一種可生物降解聚氨酯及其制備方法
該專利涉及一種可生物降解聚氨酯及其制備方法。該
聚氨酯由聚碳酸亞烷酯一聚乳酸嵌段共聚物二醇、二異氰酸
酯、擴(kuò)鏈劑共聚而成，相對(duì)分子質(zhì)量為10 000～1 000 000。
該聚氨酯的制備方法是將干燥的聚碳酸亞烷酯一聚乳酸嵌
段共聚物二醇加入溶劑中溶解，加入二異氰酸酯；重復(fù)抽真
空后充氮操作5～10次，最后一次通入氮?dú)夂蟊３謮簭?qiáng)為
0．05～0．5 MPa；在60～180℃溫度下回流0．1～24 h．然后
加入擴(kuò)鏈劑，再重復(fù)抽真空后充氮操作5～10次，最后一次
通入氮?dú)夂蟊３謮簭?qiáng)為0．05—0．5 MPa，繼續(xù)反應(yīng)0．1～
24 h，產(chǎn)物經(jīng)沉淀處理后過(guò)濾干燥，得到目標(biāo)產(chǎn)物。該方法
反應(yīng)平穩(wěn)易控制，制備的聚氨酯具有良好的生物降解性能。
(中國(guó)科學(xué)院寧波材料技術(shù)與工程研究所)／CN 102002142，
2011一O4 —06
聚乳酸一硫化鋅納米復(fù)合材料的制備方法
該專利涉及一種聚乳酸一硫化鋅納米復(fù)合材料的制備
方法。該方法在高壓反應(yīng)釜中，按一定比例放入丙交酯、催
化劑、鋅鹽、硫源和溶劑，控制反應(yīng)溫度和時(shí)間，使混合溶液
在高溫密閉體系中進(jìn)行反應(yīng)，使單體、催化劑、鋅鹽、硫源和
溶劑充分接觸，且不會(huì)揮發(fā)，使反應(yīng)完全；然后將反應(yīng)溶液沉
淀過(guò)濾干燥，即得到聚乳酸一硫化鋅納米復(fù)合材料。該方法
將納米硫化鋅的制備和聚乳酸的聚合一步完成，得到的聚乳
酸一硫化鋅納米復(fù)合材料透明且具有抗紫外和光致發(fā)光特
性，聚乳酸的相對(duì)分子質(zhì)量高。該方法反應(yīng)過(guò)程中所用溶劑
的量相對(duì)較少，反應(yīng)條件溫和，制備方法簡(jiǎn)單，具備很好的規(guī)
?；a(chǎn)前景。(上海交通大學(xué))／CN 102002149，2011—
04—06
石油烴裂解生產(chǎn)乙烯的方法
該專利涉及一種石油烴裂解生產(chǎn)乙烯的辦法。該方法
以石油烴為原料，在輻射段爐管出口溫度為780～890 oC、輻
射段爐管出口壓力為0．7～1．2 MPa(G)、水蒸汽與 油烴
的質(zhì)量比為0．3～1．0條件下，原料在裂解爐輻射爐管發(fā)生
熱裂解反應(yīng)生成含乙烯、丙烯的產(chǎn)物，其特征在于裂解爐輻
射段爐管至少為兩程，并且至少最后一程為變徑管；變徑管
出口端的內(nèi)徑大于進(jìn)口端的內(nèi)徑的技術(shù)方案較好地解決了
現(xiàn)有技術(shù)中存在單程裂解爐由于運(yùn)行周期短，造成裂解爐清
焦操作頻繁、影響生產(chǎn)工期；或者兩程或多程裂解爐采用等
徑圓柱形l爐管，造成烴分壓增加，烯烴收率的提高受到限制
的問(wèn)題。該方法可應(yīng)用于石油烴裂解生產(chǎn)乙烯的工業(yè)生產(chǎn)
中。(中國(guó)石油化工集團(tuán)公司；中國(guó)石化集團(tuán)上海I：程有限
公司)／CN 102002384．2011—04—06
可生物降解塑料的應(yīng)用
該專利涉及一種可生物降解塑料的應(yīng)用。該塑料可通
過(guò)將以下物料共混得到：淀粉；一種生物降解促進(jìn)劑，如腐植
酸和／或褐菌酸；油，如淺色的礦物油；聚內(nèi)烯；氫化的苯乙
烯一異戊二烯一丁二烯的嵌段共聚物。通過(guò)擠出方法成
含有電線的可生物降解塑料，得到了一種環(huán)境友好型電纜。
環(huán)境友好型頭戴式耳機(jī)包括這種環(huán)境友好型電纜；也可能包
括一個(gè)或多個(gè)揚(yáng)聲器及麥克風(fēng)裝置，這兩個(gè)部件中至少有部
分材料是可生物降解的。(Samsin USA，LLC)／US
20110158455 AI．2011—06—30· 884·
石 油 化 工
PETR0CHEMICAL TECHN0L0GY 2011年第40卷第8期
動(dòng)態(tài)模擬在乙苯裝置安全排放分析中的應(yīng)用
楊 照
(中國(guó)石化工程建設(shè)公司，北京100101)
[摘要]針對(duì)650 kt／a乙苯裝置苯塔系統(tǒng)，采用Aspen Dynamic模擬軟件對(duì)事故工況進(jìn)行安全排放分析。模擬結(jié)果表明，停冷卻
負(fù)荷工況為最大排放工況，最大排放量260 t／h，相比常規(guī)方法所得最大排放量350 t／h降低近30％ ；由于傳熱溫差的變化導(dǎo)致再
沸器加熱負(fù)荷的變化對(duì)最大排放量有顯著影響；超壓聯(lián)鎖措施的有效性得到驗(yàn)證，適宜的聯(lián)鎖設(shè)定值為0 9 MPa；兩臺(tái)安全閥并
聯(lián)，通過(guò)設(shè)置不同定壓實(shí)現(xiàn)安全閥分級(jí)排放，可進(jìn)一步降低總排放量至235 t／h。
[關(guān)鍵詞]動(dòng)態(tài)模擬；Aspen Dynamic軟件；安全排放；乙苯裝置；苯塔系統(tǒng)
[文章編號(hào)]1000—8144(2011)08—0884—05 f中圖分類號(hào)]TQ 086 [文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼]A
Application of Dynamic Simulation to Analysis of Safety Relief of
Ethylbenzene Installation
Yang Zhao
(Engineering Incorporation，SINOPEC，Beijing 100101，China)
[Abstract]Dynamic simulation was applied to safety relief analysis of benzene column system in
design of 650 kt／a ethylbenzene plant with Aspen Dynamic software．Results showed that the loss of
cooling duty was the worst—case of the relief scenario with the maximum relief rate of 260 t／h，which
was about 30％ less than 350 t／h obtained by general estimating method，whereas the change of
reboiler duty induced by variation of temperature difference during relief affected the relief rate
significantly．By dynamic analysis，the effectiveness of pressure trip was verified and the proper trip
pressure was estimated as 0．9 M Pa．It was also verified that the m aximum relief rate could be further
reduced to 235 t／h by installing two safety valves with different set pressure individually．
[Keywords]dynamic simulation；Aspen Dynamic software；safe relief；ethylbenzene installation：
benzene column
火炬系統(tǒng)是石油化工裝置重要的安全措施之
一
， 隨著石化裝置的大型化，為達(dá)到安全性與經(jīng)濟(jì)
性的統(tǒng)一，對(duì)火炬系統(tǒng)設(shè)計(jì)水平的要求日益提高。
安全排放分析是火炬系統(tǒng)設(shè)計(jì)中的重要環(huán)節(jié)，當(dāng)前
研究的主要任務(wù)：一是準(zhǔn)確識(shí)別最大排放工況并確
定排放量，二是對(duì)安全保護(hù)及減排措施的有效性進(jìn)
行定量化分析。
乙苯是重要的基本有機(jī)化工原料，由于國(guó)內(nèi)苯
乙烯及環(huán)氧丙烷聯(lián)產(chǎn)苯乙烯裝置規(guī)模的擴(kuò)大，國(guó)產(chǎn)
化乙苯裝置生產(chǎn)能力迅速提高，典型規(guī)模由10年前
的90 kt／a逐步提高到200 kt／a，最新國(guó)產(chǎn)化裝置則
進(jìn)一步提高到650 kt／a。隨著裝置大型化，安全排
放分析的重要性愈顯突出。
設(shè)計(jì)過(guò)程中的安全排放分析，通常采用美國(guó)石油
學(xué)會(huì)(API)的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)(如API RP 521 )。但該標(biāo)
準(zhǔn)對(duì)排放量的計(jì)算僅是基于正常操作條件的估算，不
僅與事故狀態(tài)可能存在較大偏離，而且對(duì)復(fù)雜工況僅
給出指導(dǎo)性原則，難以定量化處理。有研究表明按常
規(guī)方法所得排放量通常偏高30％ ～100％ 。
化工動(dòng)態(tài)模擬可在嚴(yán)格物性計(jì)算的基礎(chǔ)上獲
得系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特征，特別適用于安全排放過(guò)程的定
[收稿日期]2011-04—02；[修改稿日期]201l一05一¨。
[作者簡(jiǎn)介]楊照(】969一)，男，北京市人，博士，高級(jí)工程師，電話
010—84876903，電郵yangz sei@sinopec．com。
～技術(shù)業(yè)工一
第8期 楊照．動(dòng)態(tài)模擬在乙苯裝置安全排放分析中的應(yīng)用
量化研究，在國(guó)外已成為工程設(shè)計(jì)中進(jìn)行事故工況
分析與火炬系統(tǒng)研究的重要手段 。 ，在國(guó)內(nèi)工程
設(shè)計(jì)領(lǐng)域中的應(yīng)用也得到逐步推廣 。
本工作針對(duì)首套650 kt／a乙苯裝置國(guó)產(chǎn)化設(shè)
計(jì)，采用Aspen Dynamic模擬軟件對(duì)乙苯裝置的最
大排放源(即苯塔系統(tǒng))進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬分析，以達(dá)到
確定最大排放工況及排放量、驗(yàn)證超壓聯(lián)鎖保護(hù)和
安全閥分級(jí)排放措施有效性的目的，為大型化乙苯
裝置的火炬系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供依據(jù)。
l 工藝簡(jiǎn)述
以分離苯和乙苯為目的的苯塔系統(tǒng)是乙苯裝
置最大的事故排放源，決定了裝置的最大排放量，
為此對(duì)該塔進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬。
苯塔系統(tǒng)見圖1，來(lái)自烷基化反應(yīng)、烷基轉(zhuǎn)移反
應(yīng)的多股物流及原料苯進(jìn)入苯塔，在塔內(nèi)苯大部分
經(jīng)塔頂回流罐以液相形式采出，少量苯以氣相形式
送至脫非芳塔；塔釜中的乙苯送至后續(xù)工段進(jìn)一步
分離。苯塔正常操作壓力0．74 MPa；塔釜再沸器采
用4．2 MPa蒸汽加熱并通過(guò)塔中靈敏板串級(jí)控制；
塔頂設(shè)置安全閥，定壓1．0 MPa；塔內(nèi)設(shè)置壓力聯(lián)
鎖，超壓時(shí)切斷加熱蒸汽以保護(hù)塔設(shè)備安全。
由于塔釜溫度較高，采用4．2 MPa蒸汽加熱時(shí)
再沸器平均傳熱溫差僅為8～10 oC。在事故工況中
塔內(nèi)壓力的變化可通過(guò)改變?cè)俜衅鞯膫鳠釡夭?，?duì)
再沸器的負(fù)荷產(chǎn)生影響，進(jìn)而影響苯塔系統(tǒng)排放過(guò)
程的動(dòng)態(tài)特征。這一現(xiàn)象只有通過(guò)動(dòng)態(tài)模擬的嚴(yán)
格計(jì)算才可比較準(zhǔn)確地量化反映。
2 動(dòng)態(tài)模型的建立
圖l 苯塔系統(tǒng)的示意圖
Fig．1 Schematic diagram of the benzene column system
化工過(guò)程基本單元的數(shù)學(xué)模型主要由質(zhì)量平
衡、能量平衡、相平衡、傳遞和物性等方程組成。動(dòng)
態(tài)模型與穩(wěn)態(tài)模型的主要區(qū)別在于：在動(dòng)態(tài)模型
中，質(zhì)量平衡與能量平衡方程中考慮系統(tǒng)內(nèi)質(zhì)量與
能量的累計(jì)，在數(shù)學(xué)上采用相對(duì)時(shí)間的一階常微分
方程組代替穩(wěn)態(tài)模型的非線性代數(shù)方程組，而相平
衡、傳遞和物性方程則與穩(wěn)態(tài)模型一致。
由于動(dòng)態(tài)模型求解更加困難，因此一般先采用
穩(wěn)態(tài)模型計(jì)算生成初值，再在動(dòng)態(tài)軟件中對(duì)模型調(diào)
整后進(jìn)行計(jì)算，具體過(guò)程為：
(1)采用Aspen Plus軟件建立穩(wěn)態(tài)計(jì)算模型，
使操作溫度、壓力、進(jìn)料、分離要求等參數(shù)與設(shè)計(jì)要
求一致，確保物性計(jì)算的嚴(yán)格準(zhǔn)確。
(2)穩(wěn)態(tài)模型中添加必要的動(dòng)態(tài)參數(shù)：塔徑及
塔板液層高度、塔釜尺寸及液位、回流罐尺寸及液
位、換熱器參數(shù)等。以上數(shù)值與實(shí)際一致，生成動(dòng)
態(tài)模擬初值文件。
(3)動(dòng)態(tài)模擬中再沸器模型至關(guān)重要，本研究
采用更接近實(shí)際的傳熱系數(shù)模型：
Q=UA( 一 )
式中，Q為傳熱負(fù)荷；U為總傳熱系數(shù)；A為傳熱面
積，計(jì)算中UA為定值，其大小根據(jù)穩(wěn)態(tài)計(jì)算結(jié)果反
石 油 化 工
PETR0CHEMICAL TECHN0L0GY 2011年第40卷
推確定； 為加熱蒸汽在操作壓力下的飽和溫度，
計(jì)算中為定值；7'l為工藝側(cè)溫度，隨操作狀態(tài)而相
應(yīng)變化。上述模型能較準(zhǔn)確反映工藝側(cè)因壓力、組
成變化對(duì)再沸器傳熱負(fù)荷的影響。
(4)初值文件導(dǎo)入Aspen Dynamic模擬軟件進(jìn)
行動(dòng)態(tài)計(jì)算。
動(dòng)態(tài)模型計(jì)算中還需增加動(dòng)態(tài)計(jì)算特有模塊，
安全閥：選取通用式安全閥模型，輸入定壓、喉孔直
徑、開啟特性等參數(shù)；控制回路：液位、壓力、流量
等，與實(shí)際控制方案一致；任務(wù)模塊：用以模擬事故
工況及聯(lián)鎖動(dòng)作，如停冷卻負(fù)荷、回流故障、切斷蒸
汽等。
采用上述方法構(gòu)建苯塔系統(tǒng)動(dòng)態(tài)模型，對(duì)事故
工況的動(dòng)態(tài)過(guò)程進(jìn)行分析。
3 結(jié)果與討論
3．1 最大排放工況的確定
3．1．1 最大排放工況的初選
根據(jù)文獻(xiàn)[1]的報(bào)道，按停冷卻負(fù)荷、回流故
障、調(diào)節(jié)閥故障、火災(zāi)和換熱管破裂等工況對(duì)苯塔
系統(tǒng)的排放量進(jìn)行估算，初步確定停冷卻負(fù)荷或回
流故障為可能的最大排放工況，所需排放量為塔頂
冷凝器人口氣量，為350 t／h，而其他工況排放量很
小，可以忽略。
如按350 t／h的排放量計(jì)算，苯塔需要設(shè)置3臺(tái)
大口徑安全閥并聯(lián)使用。
3．1．2 停冷卻負(fù)荷工況的動(dòng)態(tài)模擬
圖2和圖3為停冷卻負(fù)荷工況的動(dòng)態(tài)模擬結(jié)
果。該工況模擬時(shí)主要假設(shè)如下：(1)冷卻負(fù)荷瞬
時(shí)停止；(2)加熱蒸汽溫度不變；(3)塔進(jìn)料量不變。
因?qū)嶋H過(guò)程中冷卻負(fù)荷會(huì)逐步降低，超壓時(shí)靈敏板
溫度串級(jí)控制會(huì)關(guān)小高壓蒸汽控制閥的開度，使再
沸器的加熱負(fù)荷降低，因此根據(jù)上述假設(shè)進(jìn)行動(dòng)態(tài)
模擬所得排放量應(yīng)高于實(shí)際過(guò)程的排放量，上述假
設(shè)在工程設(shè)計(jì)中是可以接受的。
由圖2可見，最大排放量約260 t／h，較按文獻(xiàn)
[1]報(bào)道的方法估算的350 t／h最大排放量降低約
30％ ；從冷卻負(fù)荷停止到開始排放的時(shí)間間隔約
3．5 rain；塔頂溫度與壓力成正相關(guān)，始終隨壓力的
升高而升高。由圖3可見，塔釜溫度與壓力成非線
性變化，初始階段壓力影響占主導(dǎo)，塔釜溫度隨壓
力的升高而上升，并導(dǎo)致再沸器傳熱溫差減小、加
熱負(fù)荷降低；隨再沸器的加熱負(fù)荷進(jìn)一步降低，過(guò)
多輕組分進(jìn)入塔釜導(dǎo)致塔釜溫度到達(dá)高點(diǎn)后開始
降低，加熱負(fù)荷到達(dá)低點(diǎn)后開始增大。
●
著
耋
圖2 停冷卻負(fù)荷_[況安全排放f}}f線
Fig．2 Relieving dynamic curves in loss of cooling duty
圖3 停冷卻負(fù)荷1=況塔釜溫度及冉沸器的加熱負(fù)苘 線
Fig．3 Dynamic curves of the bottom temperature and
the reboiler heating duty in loss of cooling duty
由于動(dòng)態(tài)模擬可準(zhǔn)確反映再沸器的加熱負(fù)荷
隨壓力、組成的變化關(guān)系，上述動(dòng)態(tài)模擬所得260
t，／h排放量明顯小于傳統(tǒng)方法估算的350 t／h，這是
傳統(tǒng)方法難以準(zhǔn)確預(yù)測(cè)的。
3．1．3 回流故障工況的動(dòng)態(tài)模擬
圖4為回流故障工況的動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果。
圖4 回流故障工況塔壓與加熱負(fù)荷曲線
Fig．4 Dynamic curves of the column pressure and
the heating duty in reflux failure．
模擬結(jié)果顯示，回流故障工況不會(huì)造成安全閥
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第8期 楊照．動(dòng)態(tài)模擬在乙苯裝置安全排放分析中的應(yīng)用 ·887·
排放。原因?yàn)椋?1)回流停止導(dǎo)致塔內(nèi)輕組分存量
減少、塔內(nèi)溫度迅速升高，如4 min時(shí)塔頂溫度升高
約30℃ ；(2)塔內(nèi)溫度升高導(dǎo)致再沸器傳熱溫差減
小、加熱負(fù)荷快速降低，由此限制了壓力進(jìn)一步升
高，壓力短暫升高后即開始下降，始終未達(dá)到排放
壓力。回流故障工況常規(guī)分析的結(jié)果為安全閥排
放，與動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果的結(jié)論相悖，動(dòng)態(tài)模擬更真實(shí)
地反映了事故工況中系統(tǒng)狀態(tài)的變化。
上述動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果表明，停冷卻負(fù)荷工況為苯
塔系統(tǒng)最大排放工況，最大排放量為260 t／h。在此
條件下，苯塔系統(tǒng)設(shè)計(jì)中可采用兩臺(tái)安全閥并聯(lián)
操作。
3．2 超壓聯(lián)鎖設(shè)定值的確定
超壓聯(lián)鎖是苯塔系統(tǒng)的安全措施之一，即通過(guò)
超壓聯(lián)鎖動(dòng)作切斷再沸器加熱蒸汽以保障塔設(shè)備
的安全。超壓聯(lián)鎖的難點(diǎn)是確定超壓聯(lián)鎖的設(shè)定
值，如取值偏低時(shí)則超壓聯(lián)鎖易頻繁動(dòng)作、干擾生
產(chǎn)，取值偏高時(shí)則難起到保護(hù)作用。經(jīng)試算確認(rèn)
0．9 MPa為比較合理的超壓聯(lián)鎖設(shè)定值。在此設(shè)定
值下，停冷卻負(fù)荷工況時(shí)超壓聯(lián)鎖的動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果
見圖5
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圖5 停冷卻負(fù)荷工況時(shí)超壓聯(lián)鎖的動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果
Fig．5 Dynamic simulation of the overpressure interlocking in
loss of cooling duty．
Condition：pressure relief valve was at 0．9 M Pa．
從圖5可見，停冷卻負(fù)荷事故發(fā)生后約2．5 min
超壓聯(lián)鎖動(dòng)作切斷苯塔再沸器的加熱蒸汽，此后壓
力得到有效控制，緩慢升高到0．98 MPa后開始下
降，始終未達(dá)到1．0 MPa的安全閥定壓。上述結(jié)果
一方面證明超壓聯(lián)鎖方案的有效性；另一方面驗(yàn)證
了超壓聯(lián)鎖設(shè)定值(0．9 MPa)較為合理，更高取值
將造成安全閥動(dòng)作。
3．3 安全閥分級(jí)排放效果
苯塔系統(tǒng)在260 t／h排放量下仍需兩臺(tái)安全閥
并聯(lián)使用，如兩臺(tái)安全閥采取設(shè)置不同定壓的分級(jí)
排放方案，可進(jìn)一步降低最大排放量。
將兩臺(tái)安全閥定壓分別設(shè)為1．00，1．10 MPa，
單臺(tái)排放量均為130 t／h，停冷卻負(fù)荷工況下兩臺(tái)安
全閥分級(jí)排放動(dòng)態(tài)曲線見圖6。由圖6可見，兩臺(tái)
安全閥分別在停冷卻負(fù)荷后約3．5，5 rain動(dòng)作；疊
加后最大排放量進(jìn)一步降低至235 t／h，較常規(guī)方法
所得350 t／h排放量減少約35％ ；設(shè)備最大超壓
15％ ，滿足最大超壓16％的規(guī)范要求。
分級(jí)排放情況下排放量降低的主要原因是由
于更高的超壓導(dǎo)致再沸器的加熱負(fù)荷進(jìn)一步降低，
導(dǎo)致排放量也隨之減少。
4 -．
三
薯
董
躉
圖6 停冷卻負(fù)荷工況下兩臺(tái)安全閥分級(jí)排放動(dòng)態(tài)曲線
Fig．6 Dynamic relieving curves for tWO pressure relief valves under
different set pressure in loss of cooling duty．
3．4 工程設(shè)計(jì)方案
通過(guò)上述動(dòng)態(tài)模擬研究，苯塔系統(tǒng)的最大排放
量確定為停冷卻負(fù)荷工況的260 t／h，采用兩臺(tái)安全
閥并聯(lián)操作并設(shè)置不同的定壓，超壓聯(lián)鎖的設(shè)定值
為0．9 MPa；考慮規(guī)范中雙安全閥并聯(lián)時(shí)定壓相差
不宜超過(guò)5％ 的要求，定壓分別設(shè)為1．O0，1．05
MPa；考慮裝置本身15％ 的設(shè)計(jì)余量，安全閥選型
條件為正常排量130 t／h、額定排量150 t／h，乙苯裝
置內(nèi)火炬總管則按300 t／h排量設(shè)計(jì)。
與常規(guī)方法相比，最大安全排量由350 t／h降
低到260 t／h，大口徑安全閥數(shù)量由3臺(tái)減少到2
臺(tái)，火炬總管直徑由900 mm降低到750 mlTl。苯塔
系統(tǒng)動(dòng)態(tài)模擬的結(jié)果為乙苯裝置大型化后火炬系
統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)創(chuàng)造了有利條件。
動(dòng)態(tài)模擬方法不僅提高了大型化后裝置建設(shè)
的經(jīng)濟(jì)性，也為保證安全措施的有效性提供了有力
技術(shù)支撐。
4 結(jié)論
(1)針對(duì)650 kt／a乙苯裝置苯塔系統(tǒng)，采用動(dòng)
如 ∞ ∞
魯8A^口 d0
· 888 ·
石 油 化 工
PETROCHEMICAL TECHNOL0GY 2011年第4O卷
態(tài)模擬方法分析事故工況，確定了最大排放工況及
其安全排放量，驗(yàn)證了超壓聯(lián)鎖措施的有效性并得
到適宜的超壓聯(lián)鎖設(shè)定值，為大型乙苯裝置的火炬
系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供了有利依據(jù)。
(2)苯塔系統(tǒng)停冷卻負(fù)荷工況為最大排放事故
工況，最大排放量為260 t／h，較常規(guī)方法所得
350 t／，h排放量降低約30％。
(3)超壓聯(lián)鎖措施可有效避免安全閥排放，適
宜的超壓聯(lián)鎖設(shè)定值為0．9 MPa。
(4)采用兩臺(tái)安全閥并聯(lián)操作并設(shè)置不同定壓
的分級(jí)排放措施，可進(jìn)一步降低最大排放量至
235 t／h。
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(編輯李治泉)
· 最新專利文摘·
一種可生物降解聚氨酯及其制備方法
該專利涉及一種可生物降解聚氨酯及其制備方法。該
聚氨酯由聚碳酸亞烷酯一聚乳酸嵌段共聚物二醇、二異氰酸
酯、擴(kuò)鏈劑共聚而成，相對(duì)分子質(zhì)量為10 000～1 000 000。
該聚氨酯的制備方法是將干燥的聚碳酸亞烷酯一聚乳酸嵌
段共聚物二醇加入溶劑中溶解，加入二異氰酸酯；重復(fù)抽真
空后充氮操作5～10次，最后一次通入氮?dú)夂蟊３謮簭?qiáng)為
0．05～0．5 MPa；在60～180℃溫度下回流0．1～24 h．然后
加入擴(kuò)鏈劑，再重復(fù)抽真空后充氮操作5～10次，最后一次
通入氮?dú)夂蟊３謮簭?qiáng)為0．05—0．5 MPa，繼續(xù)反應(yīng)0．1～
24 h，產(chǎn)物經(jīng)沉淀處理后過(guò)濾干燥，得到目標(biāo)產(chǎn)物。該方法
反應(yīng)平穩(wěn)易控制，制備的聚氨酯具有良好的生物降解性能。
(中國(guó)科學(xué)院寧波材料技術(shù)與工程研究所)／CN 102002142，
2011一O4 —06
聚乳酸一硫化鋅納米復(fù)合材料的制備方法
該專利涉及一種聚乳酸一硫化鋅納米復(fù)合材料的制備
方法。該方法在高壓反應(yīng)釜中，按一定比例放入丙交酯、催
化劑、鋅鹽、硫源和溶劑，控制反應(yīng)溫度和時(shí)間，使混合溶液
在高溫密閉體系中進(jìn)行反應(yīng)，使單體、催化劑、鋅鹽、硫源和
溶劑充分接觸，且不會(huì)揮發(fā)，使反應(yīng)完全；然后將反應(yīng)溶液沉
淀過(guò)濾干燥，即得到聚乳酸一硫化鋅納米復(fù)合材料。該方法
將納米硫化鋅的制備和聚乳酸的聚合一步完成，得到的聚乳
酸一硫化鋅納米復(fù)合材料透明且具有抗紫外和光致發(fā)光特
性，聚乳酸的相對(duì)分子質(zhì)量高。該方法反應(yīng)過(guò)程中所用溶劑
的量相對(duì)較少，反應(yīng)條件溫和，制備方法簡(jiǎn)單，具備很好的規(guī)
?；a(chǎn)前景。(上海交通大學(xué))／CN 102002149，2011—
04—06
石油烴裂解生產(chǎn)乙烯的方法
該專利涉及一種石油烴裂解生產(chǎn)乙烯的辦法。該方法
以石油烴為原料，在輻射段爐管出口溫度為780～890 oC、輻
射段爐管出口壓力為0．7～1．2 MPa(G)、水蒸汽與 油烴
的質(zhì)量比為0．3～1．0條件下，原料在裂解爐輻射爐管發(fā)生
熱裂解反應(yīng)生成含乙烯、丙烯的產(chǎn)物，其特征在于裂解爐輻
射段爐管至少為兩程，并且至少最后一程為變徑管；變徑管
出口端的內(nèi)徑大于進(jìn)口端的內(nèi)徑的技術(shù)方案較好地解決了
現(xiàn)有技術(shù)中存在單程裂解爐由于運(yùn)行周期短，造成裂解爐清
焦操作頻繁、影響生產(chǎn)工期；或者兩程或多程裂解爐采用等
徑圓柱形l爐管，造成烴分壓增加，烯烴收率的提高受到限制
的問(wèn)題。該方法可應(yīng)用于石油烴裂解生產(chǎn)乙烯的工業(yè)生產(chǎn)
中。(中國(guó)石油化工集團(tuán)公司；中國(guó)石化集團(tuán)上海I：程有限
公司)／CN 102002384．2011—04—06
可生物降解塑料的應(yīng)用
該專利涉及一種可生物降解塑料的應(yīng)用。該塑料可通
過(guò)將以下物料共混得到：淀粉；一種生物降解促進(jìn)劑，如腐植
酸和／或褐菌酸；油，如淺色的礦物油；聚內(nèi)烯；氫化的苯乙
烯一異戊二烯一丁二烯的嵌段共聚物。通過(guò)擠出方法成
含有電線的可生物降解塑料，得到了一種環(huán)境友好型電纜。
環(huán)境友好型頭戴式耳機(jī)包括這種環(huán)境友好型電纜；也可能包
括一個(gè)或多個(gè)揚(yáng)聲器及麥克風(fēng)裝置，這兩個(gè)部件中至少有部
分材料是可生物降解的。(Samsin USA，LLC)／US
20110158455 AI．2011—06—30

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